Сопротивление насадок аэродинамический

Аэродинамическое сопротивление насадки из правильно уложенных и беспорядочно лежащих колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм (отнесенное к 1 м высоты) при прямотоке теплоносителей в зависимости от скорости газов, средней температуры газов и плотности орошения. [c.66]

Проведенные Свердловэнерго при участии НИИСТ испытания контактных экономайзеров на Первоуральской ТЭЦ позволили получить данные о коэффициенте теплопередачи и аэродинамическом сопротивлении в правильно уложенной насадке из колец Рашига размерами 80 X 80 X 8 мм. Необходимо подчеркнуть, что до этих испытаний данных по теплообмену и сопротивлению насадки из таких колец в условиях работы контактных экономайзеров в литературе было недостаточно. Обработка полученных результатов приведена па рис. 11-51. [c.86]

Коэффициент аэродинамического сопротивления, вызванного наличием движущейся насадки, [c.134]

Аэродинамическое сопротивление экономайзера представляет собой сумму ряда местных сопротивлений —поворотов, расширений и сужений потока, шиберов и др., методика определения которых известна, и сопротивления слоя насадки. [c.166]

Аэродинамическое сопротивление орошаемой беспорядочно лежащей насадки высотой 1 м при противоточном движении газов и воды [c.167]

Насадочные теплообменники отличаются высокой интенсивностью теплообмена. В сочетании с развитой поверхностью контакта это позволяет получить высокий удельный теплосъем в единице объема. Аэродинамическое сопротивление насадочных экономайзеров составляет несколько десятков миллиметров водяного столба на 1 м высоты насадки. Эта величина обычно не вызывает никаких затруднений как при проектировании новых котельных с контактными экономайзерами, так и при установке последних в действующих котельных. [c.19]

Была установлена существенная зависимость аэродинамического сопротивления слоя насадки не то.лько от скорости газов, но н от плотности орошения насадки водой. Сопротивление 1 м [c.47]

Проведенные на этой установке опыты позволили впервые получить данные о работе контактной камеры экономайзера при высокой температуре исходной воды. Эти данные были впоследствии использованы при проектировании промышленных установок па Бердичевской электростанции. Следует отметить, что обе описанные выше опытные установки предназначались в первую очередь для определения степени нагрева воды и охлаждения газов в зависимости от геометрической характеристики насадки и режимных параметров. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление изучались попутно, поэтому точность полученных результатов по теплообмену сравнительно невелика. К тому же опыты проводились в ограниченном диапазоне начальной температуры газов и только в слое беспорядочно лежащих колец малых размеров. [c.51]

Аэродинамическое сопротивление на 1 м высоты насадки из колец 50 X 50 X X 5 мм, правильно уложенных, в зависимости от средней скорости газов в свободном сечении, а также от плотности орошения и высоты слоя колец приведено на рис. П-35 и П-36. Из этих графиков видно, что зависимость сопротивления от скорости значительна и пропорциональна примерно (до известного значения w). [c.75]

Завпсимость аэродинамического сопротивления правильно уложенного слоя насадки от средней скорости газов (высота насадки, мм светлые точки — 484, черные — 960). [c.75]

Для выявления оптимального типа насадки были сопоставлены аначения тепловосприятия и аэродинамического сопротивления в различных насадочных слоях по опытам НИИСТ (табл. И-1 и П-2). [c.80]

Приведенные соображения касаются основного (рабочего) слоя насадки. Для встроенного декарбонизатора, характеризующегося небольшими скоростями воздуха и большими возможностями в отношении преодоления его аэродинамического сопротивления, поскольку газовоздушная смесь обычно отсасывается дымососом котла, создающим разрежение не менее 100— 150 мм вод. ст., можно применить кольцевые и иные насадки малого размера, засыпанные навалом. Следует при этом иметь в виду, что для встроенного декарбонизатора обычно выделяется небольшой отсек, в котором было бы трудно обеспечить правильную укладку колец. [c.150]

Зависимость аэродинамического сопротивления насадки из керамических колец Рашпга размерами 35 X 35 X 4 мм высотой слоя 1 м от скорости газов и плотности орошения. Нцг, mV(m -4) 1 — 10,2 — 50—60. [c.48]

Рис. III-22. Аэродинамическое сопротивление насадки из правильно уложенных и загруженных навалом керамических колец размерами 50x50x5 мм (отнесенное к 1 м высоты) при прямотоке теплоносителей в зависимости от скорости W, средней температуры hp и плотности орошения fiw газов.

Проведенные Свердловэнерго (при участии НИИСТа) испытания контактных экономайзеров на Первоуральской ТЭЦ позволили получить данные о коэффициенте теплообмена и аэродинамическом сопротивлении в правильно уложенной рядами насадке из керамических колец размером 80X80X8 мм. До этого данных по теплообмену и аэродинамическому сопротивлению насадки из таких колец, полученных в условиях, в которых работают контактные экономайзеры, в литературе не было. Обработка результатов испытаний по теплообмену приведена в работе [36]. Следует указать, что данные по теплообмену в насадке экономайзеров по Первоуральской ТЭЦ, видимо, занижены, поскольку высота слоя 2,4 м для колец таких размеров была принята завышенной. [c.88]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05- [c.380]

Для котла ТП-230 в ОТИЛ был проведен расчет компоновки всей конвективной части котла при замене газового обогрева обогревом кварцевым дисперсным теплоносителем. Согласно рис. 2-3 продукты сгорания топлива после пароперегревателя должны направляться не в опускную шахту, как обычно, а вверх — в камеру свободной газовзвеси, которая является не только противо-точной камерой нагрева дисперсной насадки, но и существенной частью дымовой трубы. При этом аэродинамическое сопротивление оо газовому тракту падает (до 130 кг м ), так как сопротивление противоточ- [c.387]

Перед пуском первых экономайзеров Первоуральской ТЭЦ в эксплуатацию был проведен большой комплекс наладочных работ, позволивший обеспечить нормальную и наденшую работу контактных экономайзеров при оптимальном режиме. На первом экономайзере (за котлом № 7) над насадкой из колец размерами 80 X 80 X 8 мм был загружен еш е один слой колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм высотой 600 мм, так что общая высота слоя достигла 3000 мм. Во время пуска экономайзера с такой насадкой наблюдался повышенный унос воды из контактной камеры, поскольку средние скорости газов, составляющие около 3 м/сек, были близки к критическим, вызывающим захлебывание насадки (для колец размерами 50 X 50 X 5 мм критическая скорость составляет 2,5—3,0 м/сек, для колец размерами 80 X 80 X X 8 мм — 3,0—3,5 м/сек). К тому же высокое аэродинамическое сопротивление контактной камеры при наличии колец размерами 50 X 50 X 5 мм ограничивало возможность форсировки котло-агрегата, требуемой по условиям работы. Поэтому насадка из колец размерами 50x50x5 мм во время наладки была удалена и в дальнейшем в других экономайзерах не использовалась. Это позволило снизить унос воды в газоходы и дымосос котла. Нагрузку котлоагрегата оказалось возможным при необходимости повышать до 95 т/ч. [c.40]

Во время теплотехнических испытаний некоторых промышленных контактных экономайзеров попутно изучались теплообмен и аэродинамическое сопротивление в слое насадки. Определенпыйг [c.85]

Приведенные соображения касаются основного (рабочего) слоя насадки. Для насадки встроенного декарбонизатора, отли-чаюш,егося небольшими скоростями воздуха и большими возможностями в отношении аэродинамического сопротивления, поскольку газовоздушная смесь обычно отсасывается дымососом котла, создающим разрежение не менее 100 мм вод. ст., вполне можно применить кольца Рашига малого размера, засыпанные навалом. Следует при этом иметь в виду, что для встроенного [c.154]

В случае необходимости ограничить аэродинамическое сопротивление каплеулавливающей насадки эффективно применение колец большего размера. Слой при этом должен быть выше, чем при кольцах меньшего размера. [c.157]

Главной задачей является определение аэродинамического сопротивления насадочного слоя по принятым в тепловом расчете значениям расчетной скорости, плотности орошения, по типу и высоте насадки. Для облегчения аэродинамического расчета в табл. VIII-2 и VIII-3 приводятся сводные результаты опытов НИИСТ Д.ЛЯ насадки из колец Рашига размерами 25 X 25 X 3 и 50 X. 50 X 5 мм (правильно уложенных и беспорядочно лежащих) в условиях противотока. Этими же данными можно воспользоваться, если нужно путем аэродинамического расчета определить скорость газов при сохранении существующего дымососа и создаваемый им дополнительный напор, который может быть израсходован для преодоления аэродинамического сопротивления экономайзера. В этом случае аэродинамический расчет должен предшествовать тепловому. [c.196]

Аэродинамическое сопротивление слоя насадки из керамических колец Рашига размерами 50x50x5 мм по данным НИПСТ (в расчете на 1 м высоты слоя) при противотоке газов и воды [c.197]

Аэродинамическое сопротивление слоя насадки из керамических колец Рашига размерами 25x25x3 мм, загруженных навалом, по данным НИИСТ [c.197]

По-видимому, для контактных экономайзеров, устанавливаемых за промышленными печами, сушилками и котлами, рабо-таюш,ими на твердом и жидком топливе, предпочтительнее применять прямоточное движение теплоносителей. Во-первых, прямоток в большей мере, чем противоток, предохраняет насадку от загрязнения и забивания. Во-вторых, промышленные печи и сушильные установки часто работают на предприятиях, не являющихся крупными потребителями горячей воды для технологических и бытовых нужд. Поэтому перед устанавливаемыми за ними контактными экономайзерами обычно не ставится задача максимального использования тепла уходящих газов для нагрева воды. Постановка такой задачи целесообразна лишь при большой нагрузке системы технологического горячего водоснабжения и при использовании нагретой в экономайзерах воды для низкотемпературного водяного отопления, воздушного отопления и хладо-снабжения либо использования ее по схеме теплового насоса. Если же нет условий для использования всей горячей воды, которую можно получить в противоточных контактных экономайзерах печей и сушилок, следует применять прямоточные экономайзеры. Ориентация на прямоток позволяет уменьшить засоряемость насадки и обеспечить незначительное аэродинамическое сопротивление даже при высоких скоростях газов. При прямоточной схеме необходимо принимать такие расчетные скорости газов, чтобы обеспечить плотность орошения насадки водой не ниже 15—20 mV(m -4). [c.205]

Сопоставление работы обоих котлов-экономайзеров свидетельствует о некоторых преимуществах насадки Ип-талокс в отношении теплотехнических показателей — температуры воды и уходящих газов, но за счет заметного увеличения аэродинамического сопротивления. [c.243]

В последнее время предложено немало новых типов эффективных насадок. Так, например, в Болгарии специально для контактных экономайзеров, аналогичных по конструкции советским ЭК-БМ1, применяются насадки блоковая пчелиная сота и некоторых других типов. Исследования Н. Н. Колева, Р. Д. Даракчиева с сотрудниками [37] показали определенные преимущества этих насадок по сравнению с применяемыми в ЭК-БМ1 кольцевыми насадками как в отношении теплообмена, так и особенно в части аэродинамического сопротивления. [c.26]

Попытку применить безнасадочный принцип действия предприняло Киев-энерго при разработке контактного экономайзера за котлом № 4 Киевской ТЭЦ-3, При переоборудовании скрубберных золоуловителей в контактные экономайзеры насадка не применена. Водораспределитель из перфорированных труб подает нагреваемую воду в полую камеру. Для улавливания капель воды на выходе из экономайзера предусмотрен жалюзийный каплеуло-витель. Паропроизводительность котла 120 т/ч, расчетный расход воды, нагреваемой в контактном экономайзере, 100—150 т/ч. Под экономайзером расположен декарбоиизатор, продуваемый воздухом. Температура нагреваемой в экономайзере воды от 15—30 до 45—55 °С. Аэродинамическое сопротивление экономайзера во время испытаний не превышало 15 мм вод. ст. Экономайзер испытывался при пониженной нагрузке по воде. Во многих случаях он работал в режиме испарения воды, поэтому эффективность его была либо невелика, либо отрицательна. В тех случаях, когда отношение расхода воды через экономайзер к паропроизводительности котла превышало 1,0—1,5, обеспечивался режим конденсации водяных паров из дымовых газов, н эффективность экономайзера была удовлетворительна к. и. т. в котле повышался (на 5—7 %) и достигал 101,5 % по низшей теплоте сгорания газа против 94,9 % при работе котла без экономайзера. Однако возможности контактного принципа действия в этом экономайзере использованы лишь частично, поскольку газы охлаждались до температуры 55—60 °С и выше, что не позволяло использовать скрытую теплоту парообразования, а в ряде режимов наблюдалось увеличение влагосодержания газов, что представляет опасность дл Г дымовой трубы. [c.40]

В процессе этих же опытов установлена существенная зависимость аэродинамического сопротивления слоя насадки не только от скорости газов, но и от плотности орошения насадки водой. Сопротивление 1 м насадки из колец 35x35x4 мм при средней скорости газов 1,3 м/с и весьма высокой плотности орошения = м /(м -ч) составляет 60—70 мм вод. ст. (рис. III-5). [c.56]

А. Т. Гриневича и других. При сравнительно малой высоте насадки заметное влияние Hw на теплоотдачу объясняется также значительной долей полых концевых участков в поднасадочной и наднасадочной зонах в общем тепловосприятии контактной камеры. Заметна зависимость коэффициента теплообмена от температуры газов с увеличением ее он снижается, хотя количество передаваемой теплоты возрастает (см. рис. III-11 и П1-12). Данные об аэродинамическом сопротивлении насадоч-ного слоя (рис. 1П-14) свидетельствуют о значительном влиянии на него w и Hw- [c.63]

КИМ своим особенностям, как возможность применения более высоких скоростей дымовых газов без нарушения гидравлического режима и значительно меньшее, чем при противотоке, аэродинамическое сопротивление насадочного слоя. Некоторые результаты проведенных опытов приведены на рис. III-20— III-23. Возможное охлаждение дымовых газов в слое беспорядочно лежащих колец 50X50X5 мм высотой 1,53 м при коэффициенте орошения W/G<.8 кг/кг в зависимости от различных начальных условий приведено на рис. III-20, а зависимость влагосодержания газов на выходе из слоя тех же колец показана на рис. III-20, б. Из этих графиков видно, что при больших коэффициентах орошения возможности охлаждения и осушения дымовых газов при одинаковой начальной температуре воды в условиях противотока и прямотока различаются не очень заметно. Более существенны различия лишь в температуре подогретой воды, особенно при малых коэффициентах орошения W/G [71]. Характер зависимости тепловосприятия контактной камеры от начальных параметров дымовых газов, их скорости и коэффициента орошения такой же, как и в противо-точной камере. Да и количественные значения передаваемой теплоты вполне сопоставимы, особенно при больших W/G (рис. III-21). Аэродинамическое сопротивление насадочного слоя в несколько раз ниже, чем при противотоке. Причем сопротивление слоя колец, загруженных навалом, на порядок выше, чем правильно уложенных (рис. III-22). Влияние плотности орошения на аэродинамическое сопротивление насадочного слоя при прямотоке весьма невелико. В противоточных на-садочных теплообменниках оно выше. Такое положение в прямоточных камерах объясняется, по-видимому, эжектирующим воздействием водяных струй и водяной пленки на газы. Эту особенность прямотока газов и воды подтверждают проведенные опыты. Установлено заметное влияние плотности орошения насадки водой на интенсивность теплообмена, особенно при правильной укладке колец и в области невысоких плотностей орошения, не обеспечивающих полного смачивания насадки (рис. III-23). [c.67]

Рис. 111-26. Зависимость аэродинамического сопротивления правильно уложенного слоя колец размерами 50Х Х50Х5 мм при противотоке теплоносителей от средней скорости газов. Высота насадки, мм незалитые уел. знаки — 484, залитые уел. знаки —960.

Для выявления оптимального типа насадки на основании опытов НИИСТа были сопоставлены удельное тепловосприя-тие, аэродинамическое сопротивление и температура нагрева воды в различных насадочных слоях. Результаты сопоставления удельного тепловосприятия и аэродинамического сопротив- [c.79]

Во время теплотехнических испытаний некоторых промышленных контактных экономайзеров попутно изучались теплообмен и аэродинамическое сопротивление в слое насадки. Определенный интерес представляют полученные при испытании экономайзеров на Московском заводе электровакуумных приборов и Тншино-Сокольнической красильно-отделочной фабрики (г. Москва) данные о теплообмене в слое насадки из керамиче- [c.86]

Рис. 111-34. Зависимость аэродинамического сопротивления загруженной навалом насадки из керамических колец размерами 50x50x5 мм (высота слоя 800 мм) от скорости газов при противотоке теплоносителей.

Загрузка колец навалом, как это показано в гл. III, приводит к более высокому аэродинамическому сопротивлению, в несколько раз превышающему значения при правильной укладке. Это лишний раз было подтверждено на примере экономайзера ЭКБ-1, установленного в котельной одного из предприятий г. Елгавы (ЛатвССР) и загруженного в экспериментальном порядке седловидной насадкой размером 50 мм. Этот тип насадки [c.102]

С точки зрения глубокого охлаждения дымовых газов и максимального использования скрытой теплоты содержащихся в них водяных паров предпочтительнее противоток теплоносителей, т. е. подача воды сверху и восходящее движение дымовых газов. Однако несмотря на значительные преимущества, противоток не лишен и недостатков а) невозможность применения скоростей газов более 2—3 м/с при кольцевых насадках размерами 50x50x5 мм и 3—3,5 м/с при насадках 80Х80Х Х8 мм во избежание значительного уноса влаги и нарушения гидравлического режима насадочного слоя б) как следствие этого, завышенное сечение контактной камеры и повышенный расход металла на изготовление корпуса в) сравнительно высокое аэродинамическое сопротивление насадочного слоя. Тем не менее при установке к котлам с нижним выводом уходящих газов целесообразность противоточных контактных экономайзеров, имеющих входной газовый патрубок в нижней части корпуса, несомненна. [c.146]

Известен зарубежный опыт применения насадочного контактного экономайзера для утилизации теплоты и очистки продуктов сгорания торфа и угля. Дымовые газы охл аждаются от 140—160 до 40—70 °С. Вода нагревается на 25—30 °С, при этом часть ее испаряется. В схеме установки экономайзера предусмотрен водо-водяной промежуточный теплообменник, в котором водопроводная вода, направляемая потребителям, нагревается водой, циркулирующей через экономайзер. Опыт эксплуатации этого экономайзера показал, что насадка полностью не забивается, но аэродинамическое сопротивление ее в первую неделю возрастает в 4 раза. Следовательно, требуется промывка насадочного сл оя, рекомендуется также периодически переворачивать насадку, затем промывать ее. При работе на загрязненных дымовых газах не рекомендуется применять кольцевые насадки малого размера, загруженные навал ом, а также седловидные насадки, поскольку в этом случае в насадочном слое много застойных зон, в которых, несомненно, будут накапливаться твердые частицы, засоряющие насадку. Для экономайзеров, работающих на загрязненных газах, следует рекомендовать использование правильно уложенных кольцевых насадок размерами 80X80 и 100X 100 мм. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...