Пережог алюминиевых сплавов

Следует отметить, однако, что механические испытания образцов-свидетелей не позволяют судить о наличии или отсутствии пережога материала детали, поскольку в начальной стадии пережога материал сохраняет высокий уровень статической прочности. Опыты показывают, что для листов с плакированным слоем из алюминиевых сплавов Д1, Д16, Д19 и некоторых других механические испытания в целом ряде случаев не позволяют также выявлять и занижение температуры при нагреве под закалку. Кроме того, механические испытания листов из сплавов Д1, Д16, Д19 в обычных условиях проводят лишь после естественного старения в течение примерно 100 ч, что значительно увеличивает весь производственный цикл. [c.84]

Относительно высокие рабочие температуры солей, а также температуры плавления припоев исключают пайку деталей из Д1, Д16, В95 и других алюминиевых сплавов, чувствительных к пережогу или отличающихся низкими температурами плавления. [c.283]

Для ряда сплавов определены значения а, выше которых не может быть пережога. Значения удельной электрической проводимости для ряда промышленных алюминиевых сплавов указаны в работе [5]. [c.159]

Паяние алюминия и его сплавов затруднительно, так как на воздухе,-особенно при нагреве, они мгновенно окисляются и образуют на поверхности прочную тугоплавкую пленку окислов. Поэтому для паяния алюминия и его сплавов наиболее широко применяют припои на алюминиевой основе —В-62 и 34А со сравнительно низкой температурой плавления (500— 525°С). Ими можно паять большинство алюминиевых сплавов без опасности пережога и плавления деталей. [c.109]

Пережог из-за межкри-сталлитного окисления не опасен, потому что, во-первых, на поверхности слитка алюминиевого сплава имеется плотная окисная пленка и, во-вторых, возможное межзеренное окисление в тонком поверхностном слое на свойствах слитка не скажется (в отличие от листов, проволоки и других изделий тонкого сечения). [c.34]

При образовании расплава шва необходимо следить за чистотой ванны. Посторонние примеси снижают прочность шва и способствуют его разъеданию. Сварка алюминиевых сплавов затруднена вследствие их неблагоприятных свойств 1) низкой температуры плавления и как результат — опасности пережога металла с образованием окислов-шлаков 2) большой теплопроводности, требующей мер предосторожности по отношению к участкам, не подлежащим нагреву в процессе сварки 3) легкости образования окислов при их высокой температуре плавления 4) рекристаллизации, т. е. укрупнения структуры при температурах 300—400° С даже нерасплавленных участков. В этом случае внутри деформированного зерна зарождаются новые кристаллы, которые, увеличиваясь, меняют структуру алюминия и уменьшают прочность металла 5) уменьшения прочностных показателей при высоких температурах, что требует мер предосторожности при вынужденных перемещениях свариваемой детали [c.61]

Таким образом, при контактной сварке алюминиевых сплавов, упрочненных как путем наклепа, так и путем термической обработки, желательно применение жестких режимов с минимальной зоной термического влияния. Это особенно существенно для сплавов типа дуралюмина, склонных к пережогу. Высокая тепло- и электропроводность алюминиевых сплавов делает целесообразным применение жестких режимов также для сокращения расхода электроэнергии при сварке. [c.69]

На изделиях из алюминиевых сплавов иногда появляется крупное зерно. Оно в общем слабо влияет на механические свойства, коррозионную стойкость и вибропрочность материала, но ухудшает его декоративный вид на листах, трубах, профилях при наличии крупного зерна появляются шероховатость и пестрые цветовые оттенки. На прессованных изделиях крупное зерно выявляется в виде так называемого крупнокристаллического ободка, резко очерченного и четко ограниченного от остального сечения. Крупнокристаллический ободок допускается по действующим техническим условиям. Однако необходимо иметь в виду его отрицательные стороны — он портит внешний вид, легче склонен к пережогу, чем основной материал при закалке в холодной воде с верхнего предела температуры (в пределах инструкции по термической обработке) внутри ободка возникают трещины прочность ободка ниже прочности основного материала на 4—8 кг мм . [c.26]

Температура нагрева для горячей деформации зависит в первую очередь от природы деформируемого материала — сталь, медные сплавы, алюминиевые сплавы и другие его химического состава — углеродистая, низколегированная, аустенитная сталь, а также от толщины заготовки. Однако в любых случаях температура нагрева должна быть значительно ниже температуры солидуса сплава. Если металл перегрет, то могут наступить пережог , выражающийся в интенсивном окислении границ зерен, и, как следствие, охрупчивание металла. Пережог — дефект нагрева, который не может быть исправлен. Длительное пребывание металла при температуре несколько меньшей, чем температура пережога, может привести к значительному росту зерна и снижению пластических свойств заготовки — явление перегрева. В значителыюм большинстве случаев перегрев может быть исправлен дополнительной термической обработкой. [c.399]

При пайке алюминиевых сплавов в печах особенно легко соблюдать температурный режим во избежание развития в основном металле пережога или недопустимой его химической эрозни припоями. Максимально допустимый перепад температур по изделию из алюминиевых сплавов 7° С. Перед пайкой собранное изделие при комнатной температуре погружают в водный раствор тщательно перемешанного флюса. Флюс может быть нанесен в виде спиртовой пасты. Водные растворы флюсов активны только в течение примерно 4 дней. Их содержат в специальных ваннах из коррозионо-стойкой стали 12Х18Н9Т или винипласта. [c.252]

Алюминиевые деформируемые сплавы при комнатной температуре обладают твердостью по Бринелю от 25 до 170 кПмм . Следует отметить, что для алюминиевых сплавов не наблюдается устойчивого соотношения между твердостью и пределом прочности. Это объясняется тем, что при разрушении алюминиевых сплавов нагрузка совпадает с разрушающей, тогда как физическая природа твердости характеризуется сопротивлением материала пластической деформации [4, 5]. Испытания на растяжение являются основным методом испытания алюминиевых сплавов. Испытанием на твердость можно определить, например, состояние материала отожженное, закаленное и состаренное. Различного вида пережоги и нарушения режимов термической обработки сплавов этим испытанием установить не удается. [c.417]

Обычно отжиг промышленных слитков алюминиевых сплавов выше неравновесного солидуса вызывает опасеиия из-за возможности пережога. Явление пережога хорошо известно в практике закалки листов из алюминиешых сплавов. Здесь пережог вызывает неисправный брак и проявляется по-разному в виде закалочных трещин и мелмих пузырей на поверхности листа, кроме того, он сильно снижает прочность и пластичность. Причины пережога—частичное оплавление сплава при нагреве под закалку. По оплавленным траницам легко возникают межкристаллит-ные закалочные трещины под действием закалочных напряжений. Оплавленные участки имеют эвтектический состав, и при быстрой кристаллизации во время закалки по границам зерен образуется прослойка из хрупкого интерметаллида, входящего в состав эвтектики. Если пережог и не вызвал образования видимых закалочных трещин, то эти хрупкие межкристаллитные прослойки, снижая пластичность листа, могут стать причиной брака. [c.33]

Проти1ВополоЖ Ный пример—деформируемые и литейные алюминиевые сплавы на базе системы А —2п— Мд, у которых возможный интервал закалочных температур на порядок ( ) больше, чем у дуралюмино , и составляет около 150° С. Сплавы этой системы можно закаливать с температур 350—)500°С. Ясно, что такие сплавы несравненно цроще нагревать под закалку, не опасаясь пережога или недосева. [c.200]

Растворимость большинства компонентов в алюминии при понижении температуры понижается, что позволяет упрочнять сплавы путем закалки и старения. Закалка алюминиевых сплавов заключается в нагреве, их до температуры, при которой избыточные ин-терметаллидные фазы растворяются, выдержке при этой температуре и быстром охлаждении с целью получения пересыщенного твердого раствора - закалка без полиморфного превращения. Температуру нагрева под закалку выбирают с учетом особенностей каждого сплава. Верхним пределом нагрева под закалку является температура, выше которой может быть пережог сплава, т.е. местное оплавление границ зерен. Нижний предел нагрева под закалку определяется необходимостью обеспечения условий для получения твердого раствора. [c.451]

Принципиальные технологические затруднения, влияющие впоследствии на качество отделки, могут возникать при нанесении покрытий на детали, формообразованные из двух или нескольких конструкционных материалов. Примерами таких деталей могут служить стальные или латунные элементы конструкции, армированные полимерными материалами, или разнородные металлические детали, соединенные при помощи пайки, а также узлы из алюминиевых сплавов, изготовляемые литьем под давлением с одновременной армировкой деталями из черных или цветных металлов. При выборе покрытий и способов их нанесения на такие комбинированные детали необходимо сопоставлять и оценивать химическую и термическую стойкость используемых конструкционных материалов. Невозможно, например, подвергать анодной обработке силуминовую деталь, армированную стальными втулками, которые в процессе электролитического оксидирования будут интенсивно растворяться. Нежелательно применять лакокрасочные покрытия горячей сушки для металлических деталей, совмещенных с термопластичными и т. п. Недопустимо выбирать стеклоэмалевые покрытия для деталей или узлов, состоящих из различных по сечению и массе участков металла. Эмалирование таких деталей приводит к деформации или пережогу отдельных мест покровной пленки. [c.14]

Этот метод контроля применяется для выявления внутренних пороков и структурной неоднородности материала, для контроля качества деталей из алюминиевых и магниевых сплавов с целью обнаружения в них пороков литья (газовых пузырей, раковин, пористости, рыхлот) и дефектов обработки давлением (внутренних надрывов, трещин), а также для исследования качества сварных швов в остальных изделиях (непроваров, пережогов, трещин). [c.367]

Сплав Си + N1 Н- Zn (торговый мельхиор часто употребляющегося состава 62,5% Си, 12,5% N1 и 25% Zll) принято катать холодным. Сплав меди и алюминия (А1 до 10%, обычно 5%, остальное Си) — алюминиевая бронза весьма успешно прокатывается в горячем состоянии, причем оптимальная Г П. лежит ок. 700°. Горячая П. алюминия ведется при нагреве слитков не свыше 450°, лучше при 400—450° и успешно продолжается вплоть до холодного состояния. При температуре выше указанного максимума наступает явление пережога. Горячая прокатка сплавов алюминия типа дуралюмина производится при Г 400—450°. Продолжительность нагрева слитков перед П. колеблется от 5 до 8 ч., причем для сокращения времени нагрева самый нагрев в течение первых 3 ч. ведется при ° несколько ниже 500° и в дальнейшем происходит выдерживание слитка при нормальцой Р 400— 50°. Наилучшие 1° при П. цинка лежат в интервалах 90-7- 120° и 140-—160°. В промежутке между 120—140° цинк менее пластичен. Свинец в количестве до 1 % может способствовать П. цинка, однако в больших количествах он вреден. Кадмий в количестве 0,25% и выше делает цинк негодным для П., мышьяк в количестве 0,03% и сурьма в количестве 0,07% вызывают хрупкость металла. Так же действует олово в количестве 0,05%. Свинец прокатывается в горячем состоянии при очень незначительном подогреве в пределах 3> 150°. Горячая П. олова ведется при подогреве 50—70°. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...