Формула Тома

Соответствующее неравенство может быть отнесено и к кавитационно более опасным каналам рабочего колеса. При некоторых упрощениях оно переходит в формулу Тома, определяющую наибольшую допустимую высоту всасывания [c.257]

Воспользуемся формулами (том I, глава ХП1) [c.338]

Для постановки граничных условий на боковых границах расчетная область окаймлялась слева и справа рядами фиктивных ячеек. Значения II на твердой границе вычислялись по формуле Тома. [c.128]

В третьем примере разбирается конструкция, напряженное состояние которой является функцией двух независимых факторов. Рассмотрим скрученный и растянутый тонкостенный трубчатый брус (фиг. 420, а) с малым радиальным отверстием (Л < 0,Ш). Напряженное состояние в любой точке С (фиг. 420, б), достаточно удаленной от отверстия, вполне определяется напряжениями а, и возникающими в поперечных сечениях трубки. После их определения величины главных напряжений и и угол Л1 между осью г и нормалью к главной площадке вычисляются по общеизвестным формулам (том I, глава I). [c.632]

Условие (4.6) применялось еще в 1928 г. Томом (см. [33]). Оно прошло многочисленную апробацию и используется до настоящего времени. Ввиду (4.5) вычисление завихренности по формуле Тома (4.6) происходит с погрешностью 1-го порядка по hi. Условие (4.7) предложено Вудсом [34]. В отличие от (4.6) оно аппроксимирует завихренность со 2-м порядком. Нетрудно убедиться, что на всякой другой твердой стенке, параллельной координатным осям, условия Тома и Вудса записываются аналогичным образом. [c.82]

Отсюда приходим к аналогу формулы Тома на линии раздела Г [c.85]

В 4.1 рассмотрено несколько приближенных формул для завихренности на стенке, которые пригодны для реализации с явными схемами,— формулы Тома (4.6), Вудса (4.7), Кусковой — Чудова (4.21). Ни одна из них не понижает порядка аппроксимации схем (4.27) и (4.31) и, как показывают расчеты, практически не ухудшает условий на т (4.29) и (4.33). [c.103]

Формула Тома имеет четвертый порядок точности только тогда, когда + д /дх ду ) ) не превышает О(Д ), а формула [c.209]

Аналогично определяют о , надо лишь подынтегральное выражение формулы (2.63) умножить на oj Но для узкополосных процессов эффективная частота ojg практически совпадает с несущей частотой процесса (5 . Поэтому, учитывая данные анализа аналитических выражений и графиков спектральных плотностей выхода системы при различных спектральных плотностях входа [33, 36 , в том числе и для корреляционной функции нагрузки типа (2.10), для случая малых значений аи 0, когда m < ojj, в качестве несущей частоты выхода системы [c.72]

В ТОМ случае, когда отказ наступает в результате постепенного накопления усталостных повреждений при случайных колебаниях элементов конструкций, также можно получить достаточно простые расчетные формулы. В этом случае в рамках предположений, сделанных в разд. 2.3, можно записать для надежности [c.73]

Применение этой формулы возможно только в том случае, если на движения звеньев, входящих в состав механизма, не наложено каких-либо общих дополнительных условий. Эти условия, общие для всего механизма в целом, могут быть весьма разнообразны. Так, например, можно потребовать, чтобы у механизма, состоящего из одних только вращательных пар V класса, оси всех этих пар были параллельны, пересекались в одной точке и т. д. Оказывается, что такие дополнительные требования существенно изменяют характер движения механизма и изменяют соответственно вид его структурной формулы. [c.37]

Формула (11.13) показывает, что для уменьшения движущей силы F при одной и той же силе F сопротивления надо стремиться к тому, чтобы сила F как можно меньше отклонялась от направления оси Су. [c.223]

В этом уравнении нам не известны только величины составляющих F и F", реакций Fj, и F , направленных по осям звеньев ВС и D . Величины этих составляющих могут быть определены построением плана сил. Для этого из произвольной точки а (рис. 13.6, б) откладываем в произвольном масштабе [Др силу и прибавляем к пей силу F . Прикладываем к ним в том же масштабе соответственно силы F и F , которые определены по формулам (13.5) и (13.6). Эти силы перпендикулярны к осям звеньев ВС и D. Далее из точки d проводим прямую, параллельную оси ВС, а из точки е — прямую, параллельную оси звена D . Точка / пересечения этих двух прямых и определяет величины составляюш,их F. ] н Fl . [c.251]

V класса. Поэтому рассмотрим оба эти случая отдельно. Из формулы (13.1) следует, что под действием произвольно приложенных к нему сил, в том числе и сил инерции, начальное звено в общем случае не находится в равновесии, так как при числе подвижных звеньев, равном единице, и числе пар V класса, равном также единице, число уравнений равновесия, которое мы можем составить, на единицу меньше числа неизвестных, подлежащих определению, так как [c.260]

Рассмотрим вопрос о том, какие передаточные отношения могут быть воспроизводимы указанными передачами. Для этого воспользуемся формулами для передаточных отношений планетарных механизмов, выведенными в 33, [c.500]

Дело в том, что с увеличением Т з возрастает эксергия рабочего тела перед турбиной ез = Ср(Тз То)—Та зз — So) (см. формулу (5.31)], т. е. уменьшаются потери эксергии при сгорании, поскольку эксергия исходного топлива постоянна (равна теплоте его сгорания). Это и увеличивает КПД цикла. [c.61]

В настоящее время сделан ряд попыток разработки механических моделей теплообмена между погруженными поверхностями и псевдоожиженными слоями крупных частиц. При этом большинство из них основано на предположении о том, что коэффициенты теплообмена состоят из трех компонент кондуктивной, конвективной и радиационной. При температурах ниже 1100 К лучистой составляющей можно пренебречь [104]. Тогда коэффициент теплообмена находим по формуле [c.79]

Таким образом, расчетная формула для определения коэффициентов теплообмена между поверхностью и псев-доожиженным слоем крупных частиц, в том числе и под давлением, при обычных температурах имеет вид [c.101]

Принципиальное различие рассматриваемых формул заключается в том, что в случае псевдоожиженной системы даже в пределах активной части слоя, для которой и справедливо выражение (б), имеют место существенные продольные циркуляции частиц с переменным направлением теплового потока и скорости. Поэтому опре-166 [c.166]

Для всего изученного диапазона чисел Рейнольдса формулы (5-28) и (5-29) отражают отличие условий теплообмена движущейся частицы от закрепленной и обобщают опытные данные при 1 /<1,5 Кет=50ч-2000 ы<1,5 Bi<0,l 0/ёт> 0 30 рт/р<11 000. Подтверждается вывод [Л. 71, 75, 307] о том, что теплообмен в газовзвеси не зависит от направления материальных и тепловых потоков (определяющая температура — средняя температура газа). [c.167]

В зависимостях (8-16)—(8-18) удивляет полное отсутствие скоростей компонентов потока газа и твердых частиц. Из предыдущего анализа данных об аэродинамическом сопротивлении и теплообмене известно влияние на них чисел Рейнольдса и Фруда для компонентов потока. В рассматриваемой обработке они отсутствуют, хотя пределы изменения плотности смеси охватывают и обычный пневмотранспорт. Наличие числа Ргв в формуле (8-18) не исправляет положения, так как этот критерий построен не по абсолютной, а по взвешивающей скорости движения частиц. Само определение этой скорости в [Л. 51] по закону Стокса также вызывает серьезные возражения. Дело не только в том, что, частицы, близкие к верхней границе указанных пределов (dt 0,45 мм), никак не подчиняются закону Стокса. Более важна сильная зависимость взвешивающей скорости от объемной концентрации. При концентрациях, охватываемых формулой (8-18), возможно значительное (в 2 и более раз ) падение скорости Va по сравнению 260 [c.260]

Нетрудно заметить, что физический смысл подобных величин заключается в том, что они соответствуют корню квадратному введенного критерия Фруда для истечения (например, = Fr ° ). Имея в виду, что последний [получен из более строгих соображений и отражает важное для гравитационного истечения соотношение сил тяжести и инерции, запишем ряд расчетных формул [Л. 30, 144, 156, 184, 356] [c.309]

Знак плюс во второй формуле ставится в том случае, если на рассматриваемой фазе кулачок и коромысло вращаются в одном направлении. [c.61]

Затем подставляют в расчетную формулу числовые значения в том же порядке, в котором они приведены в формуле, и приводят окончательный результат вычислений, опуская промежуточные операции и сокращения [c.396]

Для приведения кривой нормального распределения к тому же масштабу, в котором вычерчена кривая рассеяния фактических размеров, необходимо ординаты, вычисленные по обычным формулам, умножить на величину интервала размеров (ДL) ( на величину, равную полному числу деталей в партии (н). [c.69]

С увеличением податливости болта A,g и уменьшением податливости деталей уменьшается % и приращение нагрузки болта fg, см. формулу (1.25). Зту зависимость выгодно используют на практике и особенно при переменной внешней нагрузке F. Например, при изменении внешней нагрузки F от нуля до максимума (рис. 1.24) в суммарной нагрузке болта F изменяется только составляющая Fg (по тому же закону, что и F). Как правило, значительно меньше поэтому F(, значительно меньше F. От переменно составляющей Ff, зависит сопротивление болта усталости. Применение упругих болтов (рис. 1.25) [c.32]

Для того чтобы оцепить пригодность получешюго уравнения, необходимо проверить ряд статистических гипотез регрессионного анализа. Приступать к регрессионному анализу можно только в том случае, если дисперсии в каждом опыте однородны. Дисперсия в каждом опыте определяется по формуле [c.178]

Для этого из произвольной точки а откладываем в некотором масштабе силу F и прикладываем к ней в том же масштабе силу F , вычисленную по формуле (13.17). Из точки с проводим прямую, параллельную направлению ВС, а из точки а — прямую, параллельную направлению D . Точка d пересечения этих прямых определит реакции F. и. Полная реакция F изобра-лсается отрезком bd. [c.257]

Устанавливаем корректирующую массу Шд (рис. 13.41) в плоскости / на расстоянии рд от оси г—г, равном внешнему радиусу флаица, приводим во вращение ротор и снова замеряем на индикаторе наибольшую амплитуду. Пусть эта амплитуда равна А . Наконец, устанавливаем корректирующую массу на том же расстоянии Рд от центра фланца В, но по другую сторону от него, и приводим GO вращение ротор и снова замеряем наибольшую амплитуду. Пусть эта амплитуда равна А . По полученным амплитудам Л], Ла и Лз можно определить величину miti (см. формулу (13.64)). На рис. 13.44, а показана сила вызывающая вынужденные колебания в первом испытании. [c.298]

Несовпадение начальной окружности обработки с начальной окружностью колеса не препятствует воспроизведению колесами требуемого передаточного отношения. Это условие вытекает из важного свойства эвольвентного зацепления, рассмотренного нами в 98, 5°, заключающегося в том, что изменение межосевого расстояния OjOa (рис. 22.11) не влияет на передаточное отношение 12, так как передаточное отношение представляет собой отношение радиусов Г ,2 и Гы основных окружностей (см. формулу [c.458]

На практике чаще используются про-тивоточные схемы движения, по кольку при одинаковых температурах входящих и выходящих теплоносителей S7 при противотоке всегда больше, чем при прямотоке. Согласно формуле (13.3) это означает, что для передачи одного и гого же теплового потока Q при против эточной схеме потребуется теплообменник меньшей площади. Еще одно преим щество противоточного теплообменника заключается в том, что холодный теплоноситель в нем можно нагреть до температуры более высокой, чем температ ра греющего теплоносителя на выход t"> t (см. рис. 13.6). В прямоточном теплообменнике этого сделать невозможно. [c.107]

Знак минус в формуле обусловлен том, что положительному приращению давления р соответствует отрицательное приращение (т. е. умстлпате) объема V. [c.9]

Как следует из формулы (1.9), при нопышенпн давления воды, например, до 40 МПа ее плотность повышается лишь на 2 %, а масла — па 3 %. Г1о )тому и большинстве случаев капельные жидкости можно считать практически несжимаемыми, т. е. принимать ик плотность не за1 исяш,ей от давления. Ио при очень высоких давлениях и упругих колебаниях сл имаемость жидкостей следует учитывать. [c.10]

Ввиду независимости давления р открытия клапана или сра- атывания автомата регулирования рабочего объема насоса от п и р 0[)ди гата точки не нз еияется, а абсциссу находят по расходу утечки Qy., при том же, из формулы [c.304]

Кроме того, критерий а мо кпо рассматрииать как величитгу, обратно пропорциональную соотношению между фрикционным расходом ( фр, обусловленным двил ением одной стенки зазора относительно другой, и расходом Q an нанорпого течения в том же зазоре, вызванного перепадом давления. Поделив формулу (1.91) па формулу (1.88) и положив р-гр = U ыО и l D, будем иметь [c.305]

Необходимо отметить, что приведенные выше формулы для определения щ, полученные путем описания перехода плотного слоя в неподвижный (по прямой прямого хода), имеют общий недостаток зависимость расчетной минимальной скорости псевдоожижения от начальной порозности слоя [18, 19]. Дело в том, что гщ плохо воспроизводимо даже для одного и того же слоя. В то же время известно, что u[c.38]

Ю. П. Гупало [Л. 105], предполагая распределение монодисперс-ных сферических частиц равномерным и опираясь на выражение (2-4), теоретически установил зависимость для R b. t, справедливую для всего диапазона режимов обтекания частиц. В основу вывода зависимости в [Л. 105] положено представление о том, что если в формулу для одиночного шара (типа (2-4)) подставить взамен чисел Рейнольдса и Архимеда их модифицированные для всей массы частиц значения [c.58]

Рассмотрим недостатки данного метода. Прежде всего отметим физическую условность замены газовзве-си квазисплошиой однофазной средой. Однако дело не только в принятых допущениях и в трудностях количественной оценки кажущихся физических характеристик. Основной недостаток заключается в молчаливо принимаемом (записью формулы для Nun) представлении о том, что механизм теплопереноса взвесью и однофазной средой одинаков (см. так же 4-5). [c.198]

Практическое значение параметра /(i состоит в том, что, зная его, можно определить неличину разрушающих напряжений а (рис. 50) в зависимости от формулы и размера дефекта (/Х и). и наоборот, зная рабочее напряжение в детали, можно предсказать размер трещин, при достижении которого произойдет разрушение. [c.76]

Определить динамическую нагрузку в передаточном механизме Л дн , (О с точностью до первых двух гармоник по формуле (4,54) для всех положенн механизма. Построить график А/д 1, (<о,р)/. Проверить выполнение условия M . p > /Мд , ах. HeBbHiojujemie этого условия приводит к тому, что момент, пере-даваемыГ передаточным механизмом, будет менять свое направление в течение каждого н,икла. Уменьшение динамической нагрузки в передаточном механизме может быть достигнуто установкой маховика на выходном (тихоходном) валу передаточного механизма, что, однако, требует увеличения массы маховика по сравнению со случаем, когда маховик устанавливается на быстроходном валу (валу двигателя). [c.134]

Появление пластических деформаций не является во псех случаях недопустимым. Опыт применения прессовых посадок свидетельствует о том, что надежные соединения могут быть получены и при наличии некоторой кольцевой пластической зоны вблизи внутренней поверхности втулки. Давление на поверхности контакта при наличии пластических деформаций можно определять по приближенным формулам [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...