Турбины горизонтальный стык

В передней части внутреннего корпуса в вертикальной плоскости имеются направляющие Д, в которые входят шпонки Г, расположенные на экране выходного диффузора компрессора высокого давления. В проточке А вварены гофрированные полукольца 5, которые образуют две замкнутые полости Б, соединенные между собой через горизонтальный стык специальным отверстием. В эти замкнутые полости через сверления 3 в целях охлаждения узла А подводится воздух, отбираемый на выходе из к. в. д. Для устранения перетекания горячего воздуха из полости высокого давления в полость низкого давления и предотвращения нагревания наружного корпуса, в полости проточки А, в экране выходного диффузора к. в. д., сделаны два свер- ления, через которые воздух по двум трубам подводится к отверстиям Л. Из этих отверстий воздух подается в кольцевую канавку К и, омывая кольцо 4, выходит в проточную часть турбины. [c.110]

Постоянным местом подсосов является горизонтальный разъем турбины, через который, по-видимому, в большинстве случаев подсасывается наибольшее количество воздуха. Разъем пришабривается или чисто строгается и уплотняется мастикой. При отсутствии на него нагрузки соединительные болты в части низкого давления, а также фланцы обычно сравнительно слабы и не дают хорошую затяжку. Испытаний на плотность стык не проходит. Возможностей появления подсосов здесь достаточно. [c.129]

Если в котле имеются горизонтальные или слабо наклоненные участки парообразующих труб с вялой циркуляцией, то в них обычно происходит скопление отложений рыхлого шлама. Сужение сечения для прохода воды или полная закупорка парообразующих труб приводит к нарушению циркуляции, что создает опасность их пережога. Кроме того, присутствие в котловой воде отслоившихся от поверхности нагрева твердых накипных отложений и окалины способствует также загрязнению пара и заносу высокодисперсными частицами пароперегревателей, арматуры, паропроводов и проточной части паровых турбин. Появление отложений около сварочных стыков экранных труб может явиться причиной язвенной подшламовой коррозии с образованием сквозных свищей. [c.37]

Фланцевые соединения конденсатора (трубные доски и водяные барабаны). Стык корпуса конденсатора с выхлопным патрубком турбины. Фланцевые соединения подогревателей низкого давления и испарителей. Фланцевые соединения горизонтального разъема конденсатных и циркуляционных насосов. [c.236]

Регулирующие диафрагмы (рис. 4-10) проверяют до установки в цилиндр турбины. Проверку диафрагмы удобно выполнять при горизонтальном ее положении. Для этого диафрагму со сболченным разъемом укладывают на подкладки так, чтобы сторона входа пара в сопла была расположена сверху. Подкладки под ободом в количестве 6—8 шт. должны быть равномерно нагружены. Затем на диафрагме собирают поворотное кольцо и через его окна щупом проверяют зазор между уплотнительными поясками, при этом пластинка щупа толщиной 0,05 мм не должна проходить в этот зазор. При необходимости плотность в стыке поясков достигается шабровкой их сначала по краске, а затем по на-тиру. При установке контрольного штифта 6 необходимо проверить, что сопла диафрагмы открыты на величину, указанную на чертеже. Зазоры, недоступные для измерения при собранном поворотном кольце, проверяют при поочередной установке на диафрагму его половин. Величины зазоров указаны на рис. 4-10. [c.105]

При гидравлическом испытании все отверстия в корпусе плотно закрываются заглушками. Между сопрягаемыми плоскостями заглушек и корпуса прокладывают, в зависимости от величины давления при испытании, плотный картон, резину или другой прокладочный материал. Иногда в стыках, при больших габаритных размерах уплотняемых фланцев и небольших давлениях испытания, прокладочным материалом может служить асбестовый или набивочный сальниковый шнур диаметром 10—25 мм, пропитанный смесью графита с маслом. У разъемных деталей, где проверяется плотность мест сопряжения, установка прокладок не допускается (например, на горизонтальных и вертикальных разъемах корпуса турбины при окончательном гидравлическом испытании). [c.288]

Насосы предназначены для перекачивания турбинного масла марки 22 или синтетических жидкостей (иввиоль, ОМТИ и др.) с температурой 25—65°С. Конструкции насосов и насосных агрегатов аналогичны. Алрегат состоит из одноступенчатого насоса и установленного на нем вертикального электродвигателя. Насос (рис. 9.32) центробежного типа, вертикальный, с рабочим колесом двустороннего высасывания. Чугунный корпус / закрывается торцевыми крышками 2 и < , в которых отлиты подводящие каналы. Стыки крышек уплотняются кольцами из маслостойкой резины. Нагнетательный и всасывающий патрубки корпуса расположены 0 горизонтальной плоскости и направлены в 282 [c.282]

Последовательность ревизии турбин. Перед вскрытием турбины необходимо произвести следующие операции слить воду из конденсатора и масло из масляной системы снять контрольно-измерительные приборы, клапаны, трубопроводы, обшивку турбин и изоляцию фланцевых стыков. Все отверстия трубопроводов закрывают деревянными пробками. Затем снимают верхнюю крышку турбины, для чего устанавливают подъемное приспособление и направляющие колонки, снимают болты п ризонтального разъема и ставят отжимные болты. Отжав крышку, приступают к ее подъему, следя за тем, чтобы фланец крышки был параллелен фланцу нижней части корпуса и чтобы крышка свободно перемещалась по направляющим колонкам. По мере подъема под крышку подкладывают деревянные брусья во избежание ее падения в случае повреждения подъемного устройства. Подняв крышк) на 300—400 мм, зачищают разъем корпуса, затем крышку опускают, положив на шейки ротора свинцовую проволоку, и замеряют раскрытие и коробление фланца горизонтального разъема. После этого крышку опять поднимают, замеряют верхние зазоры в уплотнениях, отводят крышку в сторону и кладут разъемом вверх. [c.339]

Стремление избавиться от фланцевого соединения приводит к безразъемным конструкциям (рис. 252). Наружный корпус турбин, находящийся под давлением 137 бар, не имеет горизонтального разъема. С левой стороны он закрывается крышкой, прижимаемой при помощи гайки, чем избегается применение сильно нагруженных фланцев и шпилек. Проточная часть турбины состоит из активного регулирующего колеса и ряда реактивных ступеней на барабане. Разъемный внутренний корпус стягивают при помощи массивных колец с коническими проставками внутри колец. Проставки при затягивании их шпильками заклиниваются между кольцами и внутренним корпусом этим достигается уплотнение стыка обеих половин корпуса. [c.373]

Выше указывалось, что для рабочих лопаток турбин существуют, по крайней мере, два источника возмущения. Первый обусловлен неравномерностью парового потока по окружности ступени из-за неодина-ковости выходных сечений направляющей решетки, угла установки лопаток, шагов, толщин выходных кромок, стыков горизонтального разъема диафрагм и др. Частота гармоник возмущающего усилия при этом кратна числу оборотов ротора турбины. Второй источник возмущения обусловлен кромками сопл. Возмущающая сила при этом кратна числу П2. Спектр частот колебаний лопаток и их пакетов весьма широк. Вместе с тем, далеко не все формы колебаний и не все гармоники возмущающих сил представляют опасность. Обычно тангенциальные колебания при изгибе выше третьего тона даже в резонансе с частотой возмущающих сил происходят с такой малой амплитудой, что опасности не представляют. То же относится к аксиальным, крутильным и изгибно-крутильным колебаниям. Вместе с тем, для значительной части спектра резонанс с частотой возмущающих сил опасен и необходимо принять меры для вибрационной отстройки лопаток как в стадии проектирования проточной части, так и в стадии ее доводки, монтажа и эксплуатации. [c.178]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

Сборка рабочего колеса Красноярской турбины начиналась с установки на плиточный стенд верхнего обода, внутренняя поверхность которого размечалась под установку лопастей по шагу и профилю. Установка 14 лопастей осуществлялась с по-мопцзю специального поворотного шаблона. Зазор в сварном стыке устанавливали внизу 37 мм и вверху—47 мм. Контрольные точки лопасти при сборке смещали с учетом ожидаемых деформаций в процессе сварки. Лопасти закрепляли на ободе путем приварки скоб и технологических элементов жесткости. Далее верхний обод крепили с осью кантователя и устанавливали в горизонтальное положение на специальном приспособлении, позволяющем обеспечивать вертикальное положение каждого сварного стыка в процессе сварки (рис. 10). Лопасти соединяли с верхним ободом электрошлаковой сваркой методом плавящегося мундштука. Конструкция плавящегося мундштука и формирующих медных планок (рис. И) позволяла получать плавный радиусный переход от лопасти к ободу. После окончания электрошлаковой приварки лопастей производили термообработку верхнего обода с лопастями, подготовку кромок лопастей под сборку с нижним ободом и окончательную сборку рабочего колеса. [c.312]

Для обеспечения необходимой плотности стыков фланцы горизонтального разъема корпусов должны иметь значительную толщину. Так, например, в паровой турбине СКР-ЮО толщина фланцев наружного ЦВД составляет 550 мм. При этом по конструктивным соображениям Толстые фланцы сопрягаются непосредственно с относительно тонкими стенками, что вызывает большие трудности в литейном производстве из-за образования пороков литья, обычно сосредоточенных в местах перехода от фланцев к стенкам. В эксплуатации турбин эта особенность конструкции цилиндра также вызывает аатрудне-ния, сказывающиеся на замедлении процесса прогрева машины перед пуском, так как толстые фланцы прогреваются значительно медленнее тонких стенок, а разность температур [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...