Тепловой поток, линии

Линии, касательные к которым совпадают с направлением вектора q, называются линиями теплового потока. Линии теплового потока ортогональны к изотермическим поверхностям (рис. 1-2). [c.14]

Для нахождения зависимости теплового потока от суммарного температурного напора Д = а—/ж1 просуммируем три найденные зависимости. Результирующая кривая qi= на рис. 8-3 выделена более жирной линией. [c.163]

Для определения коэффициента теплоотдачи и критической величины теплового потока при пузырьковом кипении жидкости в условиях естественной конвекции и в большом объеме Г. Н.Кружи-лин, обработав опытные данные на основании теории подобия, предложил обобщенные формулы в следующем виде [c.451]

Переходы от стенки к стенке следует выполнять с галтелями (рис. 94, б). При сопряжении стенок под углом (вид а) вследствие встречи линий теплового потока во внутреннем угле соединения образуется горячий узел, замедляющий остывание. Кроме того, такое соединение затрудняет заполнение формы металлом и препятствует усадке. [c.80]

Теплота, выделяемая по линиям АС и BD и распространяющаяся влево от АС и вправо от BD, соответствует подогреву кромок пластин шлаковой ванной. Теплота, распространяющаяся вправо от АС и влево от BD, вследствие ухода источников вперед в основном создает тепловой поток через сечение А В[, что соответствует подогреву металла ванны со стороны шлака, который имеет более высокую температуру, чем расплавленный металл в ванне. Линейная интенсивность мощности равна qj(2b ) у металлического и ш/(2Лщ) у шлакового источников теплоты. Такой нагрев предопределяет характер распределения температур в пластинах. Изотермы подходят к свариваемым кромкам под некоторым углом, отличающимся от 90 (рис. 7.22), нагрев кромок происходит задолго до их плавления. Приращение температуры в любой точке может быть подсчитано с использованием выражения (6.26) путем его интегрирования с изменением х [c.234]

Искривление линии температурного поля t в цилиндрической стенке обусловлено изменением плотности теплового потока при изменении радиуса цилиндра при уменьшении радиуса плошадь поверхности, через которую проходит тепло, также уменьшается. Поэтому на малых радиусах температурная линия проходит более круто. Это правило остается в силе и при обратном направлении теплового потока (пунктир на рис. 3.6). [c.279]

Пограничный слой (внешняя граница его показана на рис. 10.25 пунктирными линиями), как правило, значительно тоньше высокоэнтропийного слоя, и скорость на внешней границе пограничного слоя у затупленного тела меньше, чем около острого конуса. Такое уменьшение скорости является одной из причин снижения аэродинамического нагрева затупленного тела. Это видно из формулы для удельного теплового потока, передаваемого газом к твердой стенке, = сс(Д — Та), где а коэффициент теплоотдачи, зависящий от скорости движения газа V на внешней границе пограничного слоя, плотности газа р на ней и ряда других параметров [c.492]

Число Рейнольдса при этом рассчитывается по свойствам жидкости на линии насыщения. При сделанных предположениях критическая плотность теплового потока рассчитывается как [c.364]

Представим в неограниченном массиве грунта тепловой источник в виде бесконечно длинного трубопровода с удельным тепловым потоком +<7 Вт/м (см. рис. 15.11). На расстоянии 2уо от этого источника находится с таким же удельным тепловым потоком сток теплоты <7г. Линии теплового потока от источника к стоку пройдут через плоскость симметрии Р. При независимом действии теплового источника и стока теплоты в грунте каждый из них образует температурное поле, которое в плоскости поперечного сечения осей трубчатых источника и стока имеет вид концентрических окружностей. Для любой точки в грунте, отстоящей на расстоянии Р и Р" от осей трубчатых источников и стока теплоты, разность температуры в слое (уа—Р ) и (Р"—уо) определяется из выражений удельного теплового потока [c.241]

Плотность теплового потока, проходящего через все слои, в са-ционарном режиме одинакова. А так как коэффициент теплопроводности /. различен, то для плоской многослойной стенки распределение температур - ломанная линия (рис. 2.4). [c.15]

Если теплопроводность датчика больше, чем теплопроводность материала линии теплового потока будут притягиваться датчиком (искажения 1-го рода). Через датчик будет проходить больший тепловой поток, чем в том же месте материала без датчика, и сигнал датчика окажется завышенным. Степень этого повышения можно представить как отношение сечения трубки тока (теплового потока) без датчика к сечению той же трубки с датчиком [9]. Эффект присутствия датчика может быть оценен коэффициентом [c.68]

Для большой группы теплообменных аппаратов сигнал тепломера может регистрировать искаженную величину не только вследствие искривления линий тока, но и изменения общего термического сопротивления теплопередаче (искажения 2-го рода). Полный температурный напор в этих аппаратах, например испарителях с паровым обогревом, не зависит от факта установки датчика на стенке. Не зависят от этого факта и частные термические сопротивления (конденсации, слоя накипи, основной стенки и т. п.). Следовательно, при увеличении общего термического сопротивления уменьшится плотность теплового потока [c.69]

Если плотность теплового потока через стенку аппарата составляет 10...10 Вт/м , тогда в нее заделываются решетчатые базовые элементы как более чувствительные. Эффективный рабочий коэффициент элементов при этом может измениться за счет искривления линий тока (см. п. 3.3), поэтому, кроме мер по спрямлению этих линий необходимо также проводить градуировку элементов после заделки в стенку. При этом особое внимание уделяется идентичности условий подвода и отвода теплоты при градуировке и в рабочих условиях. [c.109]

Зависимость Rб = [ Ru) объясняется искажением линий теплового потока в тонком образце, что вызывается различными сопротивлениями между изотермическими поверхностями (рис. 5.15,а). Искривление линий может привести к несоответствию между измеряемыми и г, которое устраняется поправкой е, т. е. = (А / )изм е. Эту [c.121]

На рис. 11. 23 представлена аналитическая зависимость числа Нуссельта от Рейнольдса для конусов в непрерывном потоке в виде линии на том же рисунке приведены экспериментальные значения, полученные в скользящем потоке. Из рисунка видно, что теплоотдача в скользящем потоке менее интенсивна, так как-здесь проявляется дополнительное сопротивление тепловому потоку в виде скачка температуры у стенки. [c.242]

Пример 23.3. При изотермических границах для приближенной оценки расхода теплоты можно воспользоваться графическим методом, минуя расчет температурного поля. В основу метода положена взаимная ортогональность изотерм и линий теплового потока. Рассмотрим графический метод определения расхода теплоты. [c.238]

На поперечное сечение (1/8) стенки печи (рис. 23.5, а) нанесем сетку из линий теплового потока и изотерм так, чтобы образовались криволинейные квадраты 1234, у которых AIa= li (рис. 23.5,6). Выделим слой стенки в направлении оси 2 толщиной г=1 (ось г нормальна к плоскости рисунка). Тогда смежные линии теплового потока ограничивают трубку теплового потока а, Ь, с, d, через которую проходит постоянное количество теплоты AQ. [c.239]

Но так как они аналогичны линиям теплового потока, то, следовательно, можно экспериментально установить характер расположения последних. По линиям теплового потока можно построить графически линии постоянной температуры (изотермы), так как первые и вторые линии взаимно ортогональны. Уточнить изотермы можно, например, используя метод релаксации (см. 23.1 и рис. 23.5, й). [c.249]

Определить плотность теплового потока на передней критической линии прямого крыла, поперечное сечение передней кромки которого имеет форму затупленного клина с радиусом затупления 5 мм. Температура поверхности передней кромки крыла 300° С. Скорость полета 1500 м/с. [c.260]

На рис. 10.20 показана зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от плотности теплового потока. Кривая ОА соответствует режиму пузырькового кипения, кривая Г —режиму пленочного кипения. Точка А определяет критические параметры. Если тепловая нагрузка -превышает критическую, наблюдается резкий переход от пузырькового режима кипения к пленочному, причем теплоотдача резко уменьшается (линия АВ). Однако возврат к режиму пузырькового кипения происходит при значительно меньших тепловых нагрузках (точка Б и линия БД), т. е. опыты обнаруживают гистерезис при переходе от пленочного кипения к пузырьковому. [c.172]

Тепловой поток, отнесенный к единице площади поверхности, называется плотностью теплового потока <]. Плотно(ггь теплового потока может быть местной (локальной) и средней по поверхности она характеризует интенсивность переноса теплоты и является вектором, направление которого совпадает с направлением падения температуры. Совокупность значений плотности теплового потока во всех точках тела в данный момс нт времени образует векторное поле плотности теплового потока. Линия, в кажд.ой точке которой вектор плотности теплового потока направлен по касателькой к ней, называется линией теплового тока. [c.80]

Рис. 5.4. Зависимость размеров шаровых твэлов d (сплошные линии) и относительной потери давления Др/р (пунктир) от объемной плотности теплового потока бескаиальной и канальной активных зон при одинаковом значении объемной пористости т = 0,4

Штриховые линии, изображенные на рис. 6.15, являются экстраполяцией данных, полученных для режймов с полностью сухой внешней поверхностью, в точку qjq" = 1 и отражают плавное изменение температуры пористого металла вблизи внешней поверхности и перепада давлений на стенке в идеальном случае после равномерного высыхания всей внешней поверхности при однородном тепловом потоке. [c.149]

Образщ>1 этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые I = onst на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / = 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. Процесс жидкостного испарительного охлаждения пористой стенки с внешним нагревом устойчив, если рабочая точка находится на возрастающем участке гидродинамической характеристики (при независимом изменении перепада давлений на стенке) dAp/dG > О или на падающем участке тепловой (при независимом изменении плотности внешнего теплового потока) dq/dl < 0. [c.150]

Из фиг. 3.13 следует, что при постоянных o , и Тнас плотность теплового потока Jg сначала линейно увеличивается с ростом АТ . В момент достижения поверхностью температуры насыщения Гцас начинается кипение с недогревом. После этого плотность теплового потока резко возрастает, пока не достигается точка пережога. Скорость Уй оказывает большее влияние на Jg до начала кипения, чем при кипении. При одинаковых значениях. линии с.легка смещены из-за зависимости физических свойств от температуры. [c.130]

Например, при нагреве сварочной дугой полубесконечной пластины в точке О (рис. ЪЛ, б) граница А — А соприкасается с воздухом и излучает некоторое количество теплоты. Для простоты расчетов можно принять, что граница А — А теплонепроницаема, т. е. адиабатична. Выполнить это условие можно, пользуясь формальным приемом. Допустим, что пластина бесконечна и Б ней на расстоянии L по другую сторону от линии А — А в точке Oi действует точно такой же источник теплоты, как и в точке О. Очевидно, что тепловой поток через границу А — А от источника О равен в каждой точке линии А — А тепловому потоку от источника Oi. Суммарный тепловой поток через границу /4 —/4, следовательно, равен нулю. Температуру точек полубесконечной пластины находят путем сложения ординат кривой 1 с ординатами кривой I (рис. 5.7,6). Температура края полубесконечной пластины оказывается вдвое больше температуры соответствующих точек бесконечной пластины. Описанный прием компенсации теплового потока носит название метода отражения, так как в этом случае теплонепроницаемая граница может рассматриваться как граница, отражающая тепловой поток, идущий со стороны металла. [c.148]

Распределение этих двух противоположно направленных потоков оказывается самоорганизованным (рис. 2), в результате чего возникает система правильных шестиугольных ячеек (рис. 3). По краям каждой такой ячейки жидкость опускается вниз, а в центре — поднимается вверх. Зависимость полного теплового потока / в единицу времени от нижней поверхности к верхней от разности температур АТ изображена на рис. 4. При АТ>АТ/1 состояние неподвижной теплопроводящей жидкости становится неустойчивым (пунктирная линия на рис. 4), и вместо [c.33]

Если горизонтальный слой жидкости сильно подогреть снизу, то между нижней и верхней поверхностями возникает разность температур A7 =7 i —7 2>0. При малой разности температур ДГ<АГ р ниже некоторого критическою значения АГ р, подводимое снизу количество теплоты распространяется вверх путем теплопроводности и жидкость остается неподвижной. Однако при разности температур выше критической АТ>А7 р в жидкости начинается конвекция холодная жидкость опускается вниз, а нагретая поднимается вверх. Распределение этих двух противоположно направленных потоков оказывается самоорганизованным (рис. 48), в результате чего возникает система правильных шестиугольных ячеек (рис. 49). По краям каждой такой ячейки жидкость опускается вниз, а в центре поднимается вверх. Зависимость полного теплового потока I в единицу времени от нижней поверхности к верхней от разности температур АТ изображена на рис. 50. При АТ>АТ р состояние неподвижной теплопроводящей жидкости становится неустойчивым (пунктирная линия на рис. 50) и вместо него наступает устойчивый режим в виде конвекционных ячеек Бенара. Обусловливается это тем, что при большой разности температур покоящаяся жидкость уже не обеспечивает перенос возросшего количества теплоты, и поэтому устанавливается новый конвекционный режим. [c.284]

Разобьем отрезок оси х [О, б] на я частей с шагом h = Ып и получим точки Xk = kh, две из которых являются граничными, а остальные — внутренними. Через эти точки проведем характеристики первого и второго семейств и покроем всю интересующую область сеткой, в узлах которой и будем искать значения температуры и теплового потока. Так как по условию задачи /а/т есть величина постоянная, характеристики будут прямыми линиями (7.40) с угловыми коэффициентами Уо7т. Узлы этой сетки будут расположены на прямых t = onst, отстоящих друг [c.244]

В динамической стадии температура внутри пузырька неоднородна и часть потока тепла gsg на межфазной поверхности идет в пар или из пара. Как уже указывалось, эта величина мала по сравнению с потоком тепла jxi, приходящимся па жидкость. Однако малый тепловой поток g g воспринимается малой массой пара и может влиять на его состояние и поведение пузырька. Поэтому часто используемое и оправданное для термической стадии допущение об однородности температуры внутри пузырька может привести к ошибке на динамической стадии, когда pg р (см. штриховую линию на рис. 2.6.3, а также конец данного параграфа). [c.194]

Наконец, искажение 3-го рода является специфическим для новых решетчатых базовых элементов. Технология их изготовления позволяет сводить почти до нуля толщину охранного слоя, когда требуется повысить X либо снизить инерционность тепломассомера. При этом каждый термоэлектрод может стягивать линии теплового потока, общий сигнал элемента возрастает. Количественные характеристики этой погрешности были определены при градуировке базовых элементов с лучистым и кондуктивным подводом энергии (см. гл. 5). Источник этого искажения полностью устраняется при использовании температуровыравнивающих пластин или фольги. [c.70]

Каждый элемент или готовое устройство градуируется в диапазоне тепловых потоков, которые ожидают получить в продукте или аппарате (при пяти-шести установивпшхся режимах работы излучателя). Для проверки корректности выполнения элемента (отсутствие воздушных пузырей, перекосов ленточки термоэлектродов) градуировку производят, изменяя поверхности элемента, через которые он экспонируется лучистым потоком. В опытах после градуировки с одной стороны датчик, закрепленный на холодильнике с помощью замазки Рамзая, снимают, замазку удаляют, поверхность обезжиривают ацетоном и покрывают чернью того же состава, что и в основных опытах. Градуировку повторяют, и данные обеих градуировок наносят на график Е = I д) (см. рис. 4.16). Как правило, опытные точки градуировки не выходят за пределы прямой линии, обобщающей эти точки, более чем на 3 % эта цифра и считается максимальной погрешностью измерения для серийного элемента. [c.104]

Второе устройство — тепломассомер, тепловые потоки через сплошную и перфорированную секции представлены линиями 5 и 6, а массообменная составляющая с отрицательным знаком — линией 7. В какой-то мере линия 7 является зеркальным отражением линии 10, что указывает а приближение к рациональному режиму выпечки. Различие кривых / и 5 примерно на 10 % вызвано неравномерностью теплопритоков к заготовке, а также возможной не-идентичностью ТФХ теста под сплощной и перфорированной секциями, и может служить верхним пределом погрешности тепломассометрии процесса выпечки хлеба. [c.152]

На поперечное сечецие стенки печи (рис. 6.5, а) нанесем сетку из линий теплового потока и изотерм так, чтобы образовались криволинейные квадраты 1234, у которых А1 ==А1- (рис. 6.5, б). Выделим слой стенки в направлении оси 2 толщиной [c.90]

Линии, для которых 1 = onst, называют линиями тока. Гармоническая сопряженная с а[з функция ф называется потенциалом скоростей потока. Линии тока и линии, вдоль которых потенциалы скоростей постоянны, взаимно ортогональны. Обе функции (тока и потенциала скоростей) удовлетворяют уравнению Лапласа [ср. например, (21.48) и (23,27)]. Поэтому линии теплового потока и температурного потенциала при двумерной стационарной теплопроводности аналогичны соответственно линиям тока и потенциалу скоростей идеального потока жидкости. [c.249]

Из рис. 31.7, а следует, что интенсивность теплоотдачи повышается с увеличением скорости жидкости только при малых значениях плотности теплового потока q при условиях, когда турбулентные возмущения, вызванные движением жидкости, больше тех, которые вызваны пузырьковым парообразованием (линии 2, 3, 4). Из рисунка следует также, что возможны другие условия, когда плотность теплового потока столь велика, что парообразование вызывает такие большие турбулентные возмущения, которые остаются больше вызванных вынужденным движением жидкости коэффициент теплоотдачи при этих условиях завиеит от плотности теплового потока, так же как при пузырь- [c.324]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...