Сепарация влаги из пара

СЕПАРАЦИЯ ВЛАГИ ИЗ ПАРА [c.312]

Основная сепарация влаги из пара организуется таким образом, что вся пароводяная смесь независимо от места ввода ее в барабан направляется или под уровень воды, или [c.484]

Унос влаги насыщенным паром характерен для барабанных котлов любых давлений. Причем для котлов среднего-давления в связи с низкой растворяющей способностью парового раствора унос влаги — практически единственный путь поступления примесей в насыщенный пар. Для котлов высокого давления унос влаги является одним из путей загрязнения насыщенного пара. В связи с этим организация эффективной сепарации влаги из пара является непременным условием получения чистого пара барабанных котлов. [c.157]

Котлы выполнялись с двумя барабанами верхним (разделительным) диаметром 900 мм для грубого разделения пара и воды и нижним (основным) диаметром 1300 жж для окончательной сепарации влаги из пара. Двухбарабанная схема применялась из предположения лучшей осушки пара прн последовательном прохождении его через два барабана. Опыт эксплуатации, однако, не подтвердил этого и после 1955 г. котлы высокого давления стали выполняться с одним барабаном большого диаметра (до 1800 жж). При этом была достигнута вполне удовлетворительная сепарация влаги. [c.234]

Второй стадией процесса сепарации является возможно полная осушка пара и доведение влажности его до величины порядка 0,01—0,005%. Эта вторая стадия процесса сепарации может быть названа сепарацией влаги из пара и является основной. [c.371]

Подача же основной массы пароводяной смеси под уровень воды почти не осуществлялась вследствие того, что опасались значительного выброса влаги из водяного объема. В котлах старых конструкций со слаборазвитыми радиационными поверхностями нагрева средний расход пара через каждую трубу был невелик, соответственно невелики были и скорости входа пароводяной смеси в барабан и нагрузки парового пространства. Поэтому, несмотря на то, что ввод пароводяной смеси непосредственно в паровой объем барабана обусловливал неравномерные скорости пара в паровом объеме, сепарация влаги из пара была удовлетворительной. [c.372]

Сепарация влаги из пара основывается на различии удельных весов насыщенного пара и воды. Наиболее распространенным и одним из простейших способов сепарации является осадительная, происходящая при подъемном движении пара в паровом объеме барабана. При этом капля влаги находится под действием двух противоположно направленных сил — подъемной силы пара и силы тяжести. Соотношение этих сил и приводит либо к уносу капли с паром, либо к ее выпадению из потока обратно в котловую воду. В старых конструкциях [c.45]

Освобожденный от основной массы воды, но еще довольно влажный пар должен быть далее осушен по возможности более полно до величин влажности порядка 0,01—0,03% и во всяком случае до 0,05 %. Эта вторая стадия сепарации — сепарация влаги из пара — и является основной. При этом эффективность всего сепарационного устройства должна оцени- [c.50]

СЕПАРАЦИЯ ВЛАГИ ИЗ ПАРА В ПАРОВЫХ КОТЛАХ [c.412]

В турбинах АЭС для снижения конечной влажности применяют промежуточную сепарацию влаги из пара (линия 2—4 на рис. 1.33), промежуточный перегрев пара либо сепарацию с последующим перегревом отсепарированного пара (линия 2—4—6 на рис. 1.33). Промежуточная сепарация влаги разделяется на внешнюю [когда удаление влаги происходит в сепараторах (С), установленных вне турбины] и внутриканальную в проточной части турбины, которая будет рассмотрена в гл. 4. [c.35]

Для простых схем АЭС термодинамические исследования и оптимизация параметров выполняются вручную аналитическими методами [731 для сложных реальных схем АЭС (с промежуточным перегревом пара, с сепарацией влаги из проточной части и т. д.) оптимальные решения могут быть получены лишь путем многократных расчетов технологических процессов и тепловых схем. Для сложных схем с большим числом оптимизируемых параметров необходимо применение математических методов направленного поиска максимума к.п.д. [c.78]

МЕТОДЫ ПОЛУЧЕНИЯ ЧИСТОГО ПАРА Сепарация капельной влаги из пара [c.113]

Большое внимание уделено вопросам движения влажного пара в проточной части ступеней турбин, характеристикам турбинных решеток и ступеней на влажном паре (гл. 11 —13). Здесь рассмотрено влияние влажности на основные характеристики решеток, на к. п. д., реакцию и коэффициенты расхода турбинных ступеней с различными геометрическими и газодинамическими параметрами. Сюда примыкают материалы о сепарации влаги из проточных частей и эрозии лопаток. [c.7]

Для расчета двухфазных потоков необходимо знать рассогласование скоростей фаз - " = Св/Сп. Величина v в значительной степени определяет структуру и потери энергии в решетках и ступенях турбин, эффективность сепарации влаги из проточных частей турбин влажного пара и пр. [c.130]

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач I) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм 5) течений влажного пара в решетках турбин (плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [c.388]

Остаются открытыми вопросы оптимизации решеток и форм проточных частей турбин, работающих на влажном паре. Не менее важным в этой связи является правильный выбор параметров, распределение теплоперепадов и реактивности по ступеням. Необходимо подчеркнуть также то, что из-за сложности обменных процессов в двухфазных потоках, особенно в условиях потери устойчивости движущихся капель и пленок, сама постановка задачи об оптимизации вызывает значительные трудности. Эта задача усложняется также и потому, что, кроме повышения экономичности, оптимальная проточная часть должна обладать и максимальной устойчивостью к эрозии. В этой связи определенные надежды возлагаются на сепарацию влаги из пространства над рабочими лопатками и через щели в полых сопловых решетках. Перспективными могут оказаться специальные ступени, обладающие повышенной сепарационной способностью. Эти исследования также еще далеки от своего завершения. Требуют дальнейшего совершенствования и методы расчета к. п. д., коэффициентов расхода и [c.4]

Эффективность работы сепараторов, как видно на рис. 8-41,0,, существенно зависит от плотности рабочего тела. Увеличение плотности рабочего тела вызывает как снижение сепарации влаги из основного потока жидкости, так и более интенсивный захват частиц влаги с поверхности пленки жидкости, поэтому значение критической скорости течения пара уменьшается. [c.190]

При малой скорости подъема пара капли жидкости будут падать на зеркало испарения, при этом происходит осадительная сепарация капель из пара. При большой скорости подъема пара осадительная сепарация не происходит, пар уносит капли влаги, конденсат будет загрязнен. [c.32]

В сепарационных устройствах используются следующие принципы сепарации капель влаги из пара. [c.287]

СЕПАРАЦИЯ КАПЕЛЬНОЙ ВЛАГИ ИЗ ПАРА [c.168]

Выходящий из барабана пар не должен уносить с собой капель воды в пароперегреватель, так как при испарении воды содержащиеся в ней соли могут отлагаться в трубах, что связано с опасностью их пережога. Для уменьшения уноса воды из барабана паром внутри барабана устанавливают особые устройства, предназначенные для отделения (сепарации) влаги от пара. [c.60]

На фиг. 223 представлена зависимость влажности пара от высоты парового пространства при постоянной нагрузке зеркала испарения и постоянном солесодержании. Из этой фигуры видно, что с увеличением высоты парового пространства влажность пара сначала резко уменьшается, а затем, начиная с определенной высоты, остается почти постоянной. Объясняется это тем, что для хороших условий сепарации капель влаги из пара необходимо, чтобы высота парового пространства была больше максимальной высоты подъема капель. [c.368]

Как следует из вышеизложенного, надежность работы водяного парогенератора и качество вырабатываемого им пара существенно зависят от качества питательной воды и сепарации капелек влаги из насыщенного пара, поступающего из верхнего барабана парогенератора в пароперегреватель. Поэтому неслучайно в курсах общей химической технологии и процессов и аппаратов химической технологии вопросам очистки воды, питающей современные водяные парогенераторы, а также сепарации капель жидкости из насыщенных паров уделяется большое внимание. [c.284]

Сепарация влаги во вращающихся моделях. Проблема сепарации влаги — одна из важнейших для турбин, работающих на влажном паре. Влияние конструктивных и режимных факторов на эффективность влаго-улавливания за направляющим аппаратом и рабочим колесом подробно [c.224]

Сепарация влаги и промперегрев. Для низкой температуры пара, поступающего из парогенератора, применяются влажнопаровые турбины (ВПТ), в которых ЧВД полностью или в значительной части работает на влажном паре. При этом в конце расширения до глубокого вакуума пар имел бы степень влажности более 20%, но ее стремятся ограничить 12—15% с целью уменьшения эрозии лопаток и потерь энергии. Для этого влага отводится непосредственно в ступенях турбины (внутренняя сепарация) и во внешних сепараторах (С), устанавливаемых между цилиндрами. Во внешних сепараторах степень влажности пара может быть уменьшена до 1% - Такой сепаратор обычно объединяют с промежуточным перегревателем (СПП), когда он требуется. В перегревателе пар высушивается и перегревается, благодаря чему снижается его степень влажности в последних ступенях ЧНД. [c.112]

Разделительное давление. Для внешней сепарации влаги требуется вывод из турбины и ввод в нее огромных объемов пара. Практически это можно выполнить в местах деления турбины на части. Вместе с тем наибольший экономический эффект от внешней сепарации и удаления влаги получается при определенных давлениях. Эти оптимальные давления зависят от начальных и конечных параметров пара, от к. п. д. отсеков турбины и от наличия или отсутствия ПП и его эффективности. Поэтому вопрос об оптимальном разделительном давлении должен решаться с учетом особенностей тепловой схемы, конкретных характеристик турбины и возможностей размещения ее проточной части по цилиндрам. [c.113]

Естественная сепарация влаги из пара происходит вследствие разных плотностей пара и воды при правильном выборе размеров парового объема барабана. Кроме того, в котлах низкого и среднего давления устанавливают сепарацнонные устройства, работающие на принципе механического отделения влаги из пароводяной смеси при ударе струи смеси о стенки сепаратора. [c.185]

Применение этой и аналогичных ей схем сепарации наиболее целесообразно при питании котлов конденсатом с незначительной добавкой химически очищенной воды, а также для сепарации влаги из пара чистого отсека при ступенчатом испарении (см. 85), т. е. для случаев небольшой концентрации солей в котловой воде (до 1500 мг л для среднего давления идо 500у) с>/лдля высокого давления). [c.373]

Особенно важными являются методы сепарации влаги из проточных частей турбин. Для иллюстрации на рис. 12-18 приведены результаты испытаний многоступенчатой быстроходной турбины при постоянном отношении давлений и переменном начальном перегреве (влажности) пара. Кривая 1 соответствует испытаниям турбины, влагоулавливающие устройства последних трех ступеней которой показаны на рисунке пунктирными линиями. Кривая 2 получена была при испытании варианта этой же турбины с улучшенными Благоотводяш,ими камерами (показаны на рис. 12-18 сплошными линиями). Влияние влажности для улучшенного варианта оказалось суш,ественно меньшим. [c.341]

Наибольший эффект можно получить сепарацией влаги из проточной части турбины, так как в этом случае отсутствуют потери в сепараторе, доля пара, отбираемого вместе с влагой, может быть невелика, а снижение к. п. д. из-за встроенных влагоулавливающих устройств обычно незначительно, При этом необходимо учесть, что отвод влаги и части пара в периферийных сечениях турбинных ступеней с большим углом раскрытия проточной части уменьшает отрыв потока и улучшает аэродинамические характеристики проточной части турбины, а использование тепла отсепарированной влаги в схеме регенеративного подогрева питательной воды повышает к. п. д. установки. Значительного улучшения к. п. д. турбинной ступени можно ожидать при удалении влагг[ с поверхности полых сопловых лопаток. Хотя количество отводимой [c.193]

Увеличение поверхностного натяжения воды затрудняет образование мелкодисперсной влаги, температурная депрессия мешает самоиспаре-нию капель, а увеличение удельного веса и вязкости облегчает сепарацию капель влаги из пара. Вместе с тем при солесодержаниях котловой воды в сотни г кг солесодержание пара будет велико даже при весьма вдалых значениях коэффициента уноса. Кроме того ирименение циклонной сепарации в барабане и выносных солевых отсеках, при которой происходит разрушение пенной структуры, может обеспечить достаточно малую влажность пара в критической области. [c.130]

Преследуя цель разгрузки невысоких циркуляционных контуров от значительных гидравлических сопротивлений на входе в выносной циклон, ОРГРЭС предложил в контур экранов перед выносным циклоном включать циклоны грубой сепарации, в которые пароводяная смесь от экранов подводится с небольшими входными скоростями. На рис. 3-12 изображена такая схема с предвклю-ченными циклонами грубой сепарации. Циклон грубой сепарации, в котором отношение тангенциальной скорости входа к осевой и1 0о<4—5, выдает влажный пар в обычный выносной циклон, где происходит окончательная очистка пара от влаги. Из циклона грубой сепарации возвращается по рециркуляционным трубам 70— 807о воды, циркулирующей в экранном контуре котла, что позволяет применять указанную схему включения выносных циклонов в экранных контурах небольшой высоты без опасения за надежность работы циркуляционных контуров. Некоторые организации выполнили соответствующие проекты и осуществили модернизацию кот- [c.79]

Капли влаги, захваченные паром, выходящим из разделяющей трубы, отделяются от пара в верхней части испарителя, которая сконструирована 1как сепаратор. Чтобы -использовать для сепарации пара все сечение сепаратора, пар проходит через перфорированную перегородку, которая благодаря своему гидравлическому сопротивлению выравнивает поток по всему сечению и обеспечивает равномерную малую скорость. [c.237]

На рис. 39 показано несколько сепарационных устройств, в которых для сепарации влаги наряду с использованием отбрасывания капель по поверхности лопаток рабочего колеса производится принудительный отсос пара из проточной части турбины в сепарацион-ное устройство. Длинный и узкий влагоотводящий канал в конструкции Броун-Бовери (рис. 39,а) по современным воззрениям, основанным на результатах под- [c.69]

Для испарителей одинаковой производительности при применении однотипных сепарирующих устройств качество дистиллята вертикальных испарителей будет выше, чем горизонтальных. Это объясняется тем, что паровое пространство, расположенное непосредственно над греющими секциями горизотальных испарителей, невелико и сколько-нибудь достаточную сепарацию влаги там организовать трудно. В вертикальной цилиндрической части корпуса горизонтальных испарителей (играющей в сущности роль сухопарника), где располагаются сепараторы, скорости пара выше, чем в вертикальном испарителе той же производительности. Кроме того, в вертикальном испарителе высота парового пространства значительно больше. Поэтому в нем будет происходить более полная сепарация и солесодержание пара после сепаратора будет ниже, чем на выходе из горизонтального испарителя. [c.357]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...