У удельный расход теплоты по схеме ЛПИ—ЦКТ

Во время проектирования был изучен вопрос о возможности принципиального усовершенствования тепловой схемы с вторичным промежуточным перегревом пара. В результате исследования этой проблемы на ЛМЗ, в ЦКТИ и ВТИ для турбин мощностью более 800 МВт было доказано, что экономия в удельном расходе теплоты от второго пром-перегрева составляет около 1,8%. При этом пар к первому ПП отбирался при 6,9 МПа, а ко второму— при 2 МПа. При проектировании К-1200-240 после всестороннего анализа этого вопроса было решено отказаться от второго промперегрева. Это решение объясняется тем, что от введения второго ПП установка весьма существенно усложняется, становится менее надежной, трудно решается задача об ограничении динамического повышения частоты вращения при сбросах нагрузки из-за больших дополнительных объемов пара в перегревателях и трубах, в том числе между стопорными клапанами и местом ввода в ЦСД пара после вторичного промперегрева. [c.73]

Общие показатели. Благодаря всем указанным мероприятиям по повышению экономичности турбины и вспомогательного оборудования был достигнут удельный расход теплоты установкой qe — = 7708 кДж/(кВт-ч) [1840 ккал/(кВт-ч)] при to. в = 285 К, чему соответствует экономия более 1 % по сравнению с этим показателем для первой модификации установки. Это свидетельствует о все еще имеющихся возможностях повышения к. п. д. установки в основном за счет аэродинамического совершенствования ЦНД и улучшения тепловой схемы. [c.78]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Сравнение тепловой экономичности теплофикационных ПТУ при различных программах регулирования. Выше выполнен в общем виде термодинамический анализ, выявляющий общие качественные закономерности изменения удельного расхода теплоты при переходе к СД. Для количественной оценки эффективности СД он нуждается в дополнении детальными расчетами тепловых балансов применительно к конкретным агрегатам с тем, чтобы учесть их особенности (характеристики регулировочных ступеней, питательных насосов и их приводов, тепловые схемы, многоступенчатый подогрев сетевой воды и пр.). Ниже приведены резуль- [c.176]

При расчетах тепловые схемы ПТУ и конструкции турбин УТМЗ предполагались неизменными. Сравнение проводилось по удельному расходу теплоты нетто q, причем из затрат на собственные нужды учитывались лишь затраты мощности на привод питательных насосов. В качестве базы для отсчета сравнительных результатов принимались значения q при ПД. [c.176]

Углубленное изучение рациональных параметров тепловых схем, комплексное рассмотрение вопроса обеспечения наиболее высокой тепловой экономичности блоков, использование всех экономически целесообразных возможностей снижения удельных расходов теплоты требуют широкого внедрения научного метода анализа теплоэнергетических установок в процессе их проектирования и при эксплуатации. [c.3]

Основным показателем энергетической эффективности атомной электростанции (АЭС) и ее элементов является КПД или удельный расход теплоты. На рис. 2.6 приведены тепловая схема простейшей АЭС и цикл Рен-кина такой установки. Для одноконтурной АЭС КПД брутто в часовом промежутке времени определяется из выражения [c.21]

Большими возможностями обладают охладители-теплообменники, в которых снижение температуры воздуха перед компрессором не ограничено температурой мокрого термометра. Обычно используют один из двух вариантов установок с холодильниками компрессорного или абсорбционного типа (рис. 6.18). Приведенная на рис. 6.18 схема снижения температуры засасываемого компрессором воздуха позволила увеличить электрическую мощность ГТУ приблизительно на 7 % при увеличении удельного расхода теплоты на 0,6 %, что стало результатом повышения сопротивления входного тракта компрессора примерно на 40 кПа из-за размещения теплообменного оборудования. Расход циркуляционной воды на электростанции увеличился приблизительно на 60 тыс. л/мин. С учетом остальных затрат удельная стоимость системы по зарубежным данным составляет 165 долл. США за 1 кВт дополнительной мощности ГТУ. [c.207]

Оценка тепловой экономичности ГТУ и ПГУ осуществляется с использованием КПД производства и отпуска электроэнергии, расходов условного топлива и удельных расходов теплоты. При этом необходимо оценить расходы электроэнергии и теплоты на собственные нужды с учетом типа используемого вспомогательного оборудования и тепловой схемы установок. [c.394]

Для современных опреснительных установок достигнутые оптимальные значения этих показателей зависят от совершенства тепловой схемы и типа установки. Так, удельные расходы теплоты и энергии лучших установок составляют (0,13—0,17) 10 кДж/м и 1,2—3,0 kBt/m соответственно при показателе использования греющего пара 10—13 мз/т. [c.11]

Установка рассчитана- на выработку 45 000 м /сут дистиллята при удельном расходе теплоты 0,17Х ХЮ кДж/м . Поверхность теплообмена теплоиспользующих ступеней 98 300 м и теплоотводящих 6000 м . Расход воды, поступающей на дистилляцию, 65 ООО м /сут. Металлоемкость установки 4700 т при потребной площади под застройку 4800 м . Двухконтурное исполнение схемы рециркуляции этой установки по сравнению с трехконтурной, разработанной для 34-ступенчатой, позволило сократить общее число корпусов, соединительных трубопроводов и арматуры, уменьшило расход энергии на прокачку рассола и металла на подогреватели. [c.28]

Применение ЭВМ открывает новые возможности при проектировании технологической схемы опреснительной установки. Электронно-вычислительная машина позволяет проводить большое число вариантных расчетов с определением оптимальных характеристик установки удельных расходов теплоты и электроэнергии, числа ступеней и поверхностей нагрева в любом заданном диапазоне исходных данных. При разработке математической модели схемы опреснительной установки необходимо предварительно составить модели отдельных ее элементов, а затем полученные зависимости следует дополнить уравнениями связи их между собой. [c.128]

Процесс выпаривания в АПГ невозможно осуществить в последовательно соединенных ступенях, Поэтому основная часть теплоты, затраченной на испарение растворителя, теряется с уходящей из аппарата парогазовой смесью. Это является причиной повышенного в них удельного расхода теплоты на процесс по сравнению с многоступенчатыми выпарными установками поверхностного и адиабатного типов. Использование теплоты парогазовой смеси ограничено ее низкой температурой (обычно 80—90 °С), Для преодоления указанного ограничения можно рекомендовать переход от барботажно-го режима работы выпарного аппарата к струйному, при котором удается поддерживать температуру парогазовой смеси на уровне, необходимом для дальнейшей реализации ее потенциала. Для этого выходное сопло горелки не погружается в раствор, а располагается выше его уровня в аппарате. Схема установки, в которой реализован такой режим, показана на рис. 4.49 [28]. [c.234]

В Советском Союзе многоступенчатые дистилляционные установки, работающие по схемам, показанным на рис. 7.9, используются в основном для опреснения морской воды [47]. Производительность их составляет 630 т/ч. В головном подогревателе вода нагревается до 101 С, в последней ступени испарение происходит при температуре примерно 35° С. Установка состоит из 34 ступеней удельный расход теплоты составляет около 265 кДж/кг. [c.192]

Рассмотренная установка имеет очень высокие показатели тепловой и общей экономичности. Удельный расход теплоты здесь составляет 164 кДж/кг. Столь низкий расход теплоты связан прежде всего с тем, что в схеме применена 15-ступенчатая испарительная установка с испарителями кипящего типа при температурных напорах в каждом испарителе, равных примерно 4° С. Столь небольшие температурные перепады могли быть приняты потому, что здесь используются испарители с падающей пленкой, греющие секции которых изготовляются из профилированных с двух сторон труб из алюминиевой латуни, в связи с чем коэффициенты теплопередачи оказались сравнительно высокими [от 4800 до 8400 Вт/(м -К)]. При применении распространенных на электрических станциях конструкций испарителей с трубами из углеродистых сталей, коэффициенты теплопередачи на которых в рассматриваемых условиях невелики [до 1500 Вт/(м -К)], такое решение, очевидно, оказалось бы неэкономичным. Оптимальное число ступеней, определенное из технико-экономических расчетов, при этом окажется значительно ниже и удельный расход теплоты увеличится. Однако следует иметь в виду, что при равном числе ступеней на комбинированной установке удельный расход теплоты будет все же всегда ниже, чем на обычной, так как здесь осуществляется весьма экономичный многоступенчатый регенеративный подогрев воды, поступающей в испарители. [c.194]

Тепловые расчеты испарительных установок основываются на уравнениях теплового и материального баланса. Методика их в значительной степени зависит от выбранной схемы установки. В результате расчета необходимо установить расход греющего (первичного) пара и расходы пара и воды в отдельных элементах установки при заданной производительности ее общий и удельный расходы теплоты количество теплоты, теряемой с продувкой и в конденсаторах, охлаждаемых технической водой количество теплоты, передаваемой потокам, используемым в схеме электростанции тепловые режимы и количество теплоты, передаваемой в отдельных ступенях установки (для многоступенчатых установок), а также тепловые режимы всех других теплообменников. Все эти данные необходимы для определения технико-экономических показателей [c.215]

При сопоставлении испарительных установок различных типов или установок, работающих по разным схемам, удельный расход теплоты достаточно полно характеризует тепловую 216 [c.216]

Дайте схему расчета тепловых балансов конвективной и контактной сушки. На чем основано определение удельного расхода теплоты и расхода греющего пара на конвективную сушку [c.275]

В результате расчета тепловой схемы определяют расходы пара во всех ступенях, а также расходы пара в регенеративных подогревателях. Кроме того, вычисляют другие тепловые характеристики паротурбинной установки — удельный расход пара, удельный расход теплоты, КПД Т) д. [c.139]

Для расчетов тепловой схемы турбинной установки и для детального расчета проточной части турбины необходима предварительная оценка параметров пара вдоль проточной части проектируемой турбины. С этой целью строят процесс в h, 5-диаграмме на основе оценок относительного внутреннего КПД, полученных по данным фактической эффективности турбин, находящихся в эксплуатации. После построения процесса в h,s-диаграмме легко оцениваются параметры пара в любой точке проточной части турбины и, в частности, в регенеративных отборах пара и на выходе из турбины. По приближенному процессу в h, s-диаграмме проводят расчет тепловой схемы, определяют расход пара на турбину, расходы в регенеративные подогреватели, а также приближенные характеристики тепловой экономичности паротурбинной установки удельный расход теплоты, удельный расход пара и другие, которые уточняются повторно после проведения детального расчета проточной части турбины. [c.144]

ПГУ со сбросом газов в топку котла. Принципиальная схема парогазотурбинной установки со сбросом уходящих газов ГТУ в топку котла (ПГУ-С) представлена на рис. 13.39. Поскольку в топку котла подаются газы, имеющие повышенную температуру, то расход теплоты для подогрева топочных газов снижается, что является причиной увеличения КПД всей комбинированной установки. Снижение удельного расхода теплоты комбинированной парогазотурбинной установкой ПГУ-С по сравнению с ПТУ может составлять 5—7 %. [c.435]

Схема идеальной абсорбционной холодильной установки показана на рис. 1.42. Через змеевик генератора 1 проходит горячий пар с температурой и давлением / 1, более высокими, чем в других элементах установки. Удельная теплота ql, воспринимаемая раствором от пара, расходуется на испарение. Образующийся пар имеет более высокую концентрацию хладагента вследствие кипения раствора малой концентрации. Пар из генератора 1 поступает в конденсатор 2 и, отдавая удельное количество теплоты q воде, проходящей через змеевик при температуре Т5, конденсируется на поверхностях. [c.75]

На рис. 1.9 приведен ряд вариантов тепловых схем установок с регенеративным теплоиспользованием в сопоставлении с простейшей. Схемы IV, V, VI, аналогичные тепловым схемам соответственно многозонных методических нагревательных печей, некоторых шахтных обжиговых печей, вращающихся печей обжига на цементный клинкер, открывают значительные возможности для реализации глубокого регенеративного теплоиспользования и снижения удельного расхода топлива на процесс. Однако эти возможности могут быть реализованы наилучшим образом только при малых значениях отношения потока теплоты Qo. i через ограждения технологических камер (в первую очередь камеры ОТО) к потоку теплоты, поглощаемому обрабатываемым материалом в этих камерах, Qut (т. е. Qa. Qыt- ). [c.18]

Для расчета удельных расходов сушильного агента и теплоты необходимо знать конечное влагосодержание сушильного агента d . Эта величина зависит от схемы организации движения агента в сушилке. [c.180]

При этой схеме нет надстройки парового цикла газовым, так как оба цикла получают теплоту непосредственно от топлива в парогенераторе. Но суммарный удельный расход уходящих газов ПГУ практически равен расходу газов только ГТУ до включения ее в состав ПГУ. Соответственно как бы отпадают потери теплоты с уходящими газами ПСУ, которые она имела до включения в ПГУ. Это и является источником экономии топлива при рассматриваемой схеме ПГУ. [c.130]

Сравнительный анализ показывает, что установки с аппаратами горизонтально-трубчатого пленочного типа экономичнее установок мгновенного вскипания. Так, при равной производительности по дистилляту 2000 м /сут установка первого типа имеет удельный расход энергии на собственные нужды в 2,5 раза ниже, занимает площадь, в 5 раз меньшую, и имеет массу примерно на 30% ниже, чем установка мгновенного вскипания. Диапазон изменения рабочей нагрузки в первом случае 70—100% во втором 20—100%. Тепловая схема установки первого типа характеризуется равномерностью распределения теплоты по ступеням и большой степенью его использования, Характеристика установки подобного [c.40]

По принятым характеристикам и параметрам составляются материальные и энергетические балансы по отдельным ступеням и элементам установки, при совместном решении которых определяются расходы пара и воды и их параметры по всей тепловой схеме. Далее по значениям расходов пара и воды рассчитывают показатели тепловой экономичности расход теплоты на установку, удельную производительность по дистилляту, показатель использования греющего пара. [c.91]

Ценой усложнения схемы можно значительно улучшить основные характеристик ГТУ увеличить КПД и коэффициент полезной работы снизить удельный расход газа поднять единичную мощность установки. Поэтому наряду с простыми ГТУ и рассмотренными установками с регенерацией теплоты строятся и разрабатываются установки с более сложными схемами, в которых применяются промежуточное охлаждение воздуха и промежуточный подогрев газа. При этом в ГТУ появляются дополнительные элементы охладители воздуха и камеры сгорания для промежуточного подогрева. Установка может содержать несколько компрессоров и турбин, нередко располагающихся на разных валах. [c.380]

При работе в режиме с полностью открытыми клапанами максимальная электрическая мощность турбины достигла 536 МВт, а удельный расход теплоты составил 10480 кДж/(кВт-ч). Опытный удельный расход теплоты, средний по трем гарантийным режимам, на 2,6% ниже расчетного значения. Характеристики вспомогательного оборудования, используемого в тепловой схеме турбоустановки (турбопитательный насос, горизонтальные ПВД, ПНД), соответствуют расчетным характеристикам. [c.103]

Для оптимизации структуры и параметров тепловой схемы с целью достижения максимума тепловой экономичности (минимума удельного расхода теплоты) при расчетах на ЭВМ используются методы нелинейного программирования покоординатного спуска градиентные нанскорейшего спуска и др. Эти методы позволяют значительно уменьшить объем расчетов при движении к оптимальному решению в направлении антиградиента или в покоординатном направлении с оптимальным шагом, полученным путем аппроксимации направления движения степенным полиномом. В качестве минимизируемого функционала рассматривается удельный расход теплоты q, определяемый по программе вариантного расчета описанного выше типа. [c.177]

Особенностями данной тепловой схемы АЭС являются применение в качестве рабочего тела в паросиловом цикле насыщенного пара относительно низкого давления, что определяет высокий удельный расход теплоты на выработку электроэнергии промежуточная сепарация пара и его перегрев, что обеспечивает уменьшение влажности пара в ступенях низкого давления до допустимого предела (примерно до 12%) полностью замкнутая циркуляция теплоносителя в I радиационноактивном контуре. [c.269]

Повышение экономичности рассмотренной схемы предварительного подогрева воздуха в энергоблоках 300 МВт возможно за счет расширения регенерации турбоустановки, Представляется целесообразным использование двухступенчатой схемы калориферной установки с подогревом воздуха до 30—40 °С из седьмого отбора турбины 0,14 МПа паром с энергоценностью менее 0,4 и до 90—100°С паром из шестого отбора (0,25 МПа) с энергоценностью 0,42. Это позволит снизить удельный расход теплоты на турбО установку и расход гоплива нк энергоблок. [c.207]

Значение удельного расхода теплоты на производство дистиллята при принятой схеме очень невелико, так как большая часть подведенной к установке теплоты передается в коллектор собственных нужд электросташ1ИИ. Однако при этом имеет место существенная недовыработка э.иектроэнергии. Снижение выработки электроэнергии, рассчитанное на 1 т производимого в 1 ч дистиллята, [c.232]

Для высокотемпературных печей большое значение имеет выбор топл ива если топливо низкокалорийное, то, несмотря на усложнение схемы печи за счет установок для высокого подогрева воздуха, обогащения дутья кислородом, производительность пламенных печей будет меньше, чем печей, работающих на высококалорийном топливе, таком, как мазут или природный газ. Аналогичная картина получается и для шахтных печей снижение теплоты сгорания, например, в шахтной 1печи для цементного линкера с 29 300 до 21 ООО кдж1кг ведет к снижению производительности на 30% и увеличению удельных расходов условного топлива на 40%. [c.196]

Возрастание параметров Л о. в. х и Л/о. э способствует уве- личению удельного расхода охлаждаюш,ей воды. В то же время из рис. 10.4, а видно, что целевая функция имеет резко выраженный минимум по температуре Ts- Для объяснения этого обстоятельства рассмотрим особенности формирования величины Мв и схемы подачи воды в холодильники ЭХУ, которые реализуются по мере роста температуры Г , начиная со значения Т .ъ- Сначала Ts не прев(хходит значения величины Ts opt и тем более Т- opt, а параметр А возрастает от отрицательных значений до нуля (см. рис. 10.4, б). Это означает, что подача воды осуществляется по схеме, изображенной на рис. 10.3, б, а расход воды No. в. x/[t ТS — АТх) — i b То. в)1. первоначально прокачиваемый ерез холодильник пароэжекторной холодильной машины, при Л < О превосходит, а при Л = О равен расходу, необходимому для отвода теплоты No. э от паротурбинного преобразователя при увеличении энтальпии водяного потока от (Ts — АТ х) ДО в Т5 opt — ДТ х). На рассматртаемом участке, несмотря на некоторое увеличение параметра iVo в. х. снижение Мв происходит под воздействием увеличения разности энтальпий водяного потока на холодильнике пароэжекторной холодильной машины i b Ts — АТх) — в)- Как видно из рис. 10.4, б, при Ts = [c.198]

В рассмотренном циклонном ЭТА, разработанном более 20 лет назад МЭИ, НИУИФ, НПО ЦКТИ, БЗЭМ и др., регенерация теплоты отходящих газов технологическому процессу незначительна — около 18-20 %, что обеспечивает подогрев воздуха до 350-400 °С. Это приводит к повышенным удельным расходам тош1ива — около 0,5 т условного топлива на 1 т продукта. Возможности дальнейшего повышения технологической и энергетической эффективности гидротермической переработки природных фосфатов со значительным сокращением расхода топлива открываются при развитии регенерации теплоты отходящих газов для высокотемпературного подогрева окислителя, нагрева сырья, топлива, а также при применении дутья, обогащенного кислородом. Работы в указанном направлении, а также по совершенствованию конструктивных схем этих ЭТА проводятся. [c.108]

Следует отметить особенность работы ГТУ-ТЭЦ. Хотя по тепловой схеме сетевая вода после подогревателя сетевой воды ГТУ поступает в контур водогрейного котла, работа при низких тепловых нагрузках осушествляется или только ГТУ (с ПСВ), или водогрейным котлом. Это связано с тем, что тепловая нагрузка низка и нет необходимости догревать сетевую воду в контуре водогрейного котла. В перспективе с увеличением сетевой нагрузки контур водогрейного котла также может быть включен в работу совместно с ПСВ ГТУ. Согласованный график температуры сетевой воды, идушей на отопление жилых домов, зависит от температуры наружного воздуха и является переменным. Изменяется и электрическая нагрузка турбины, т.е. ГТУ работает в переменном режиме. При этом удельные расходы условного топлива на единицу выработанных теплоты и электрической энергии зависят от КПД ГТУ (который заметно уменьшается с уменьшением нагрузки) и резко увеличиваются (приблизительно в 2 раза) при нагрузке менее 50 % номинальной. Когда нагрузка меньше 8 МВт, ГТУ останавливается и включается водогрейный котел. Допускается работа ГТУ типа GT-35 в сухом режиме, т.е. без воды в первичном контуре, при этом имеется ограничение по температуре уходяших газов ГТУ (470 °С). В этом режиме должен быть слив воды из первичного контура и сделаны некоторые изменения в системе управления ГТУ (сняты защиты по воде и др.). [c.477]

Определение расхода топлива на комбинированную выработку теплоты и электрической энергии на газотурбинной, газопортпевой в парогазовой ТЭЦ. в теплофикационных газотурбинных и газопоршневых установках количество и параметры отпускаемой внешним потребителям теплоты практически не влияют на электрическую мощность и расход топлива, поэтому удельный расход топлива на выработку 1 кВт ч электроэнергии одинаков при комбинированной и раздельной схемах энергообеспечения. [c.427]

Пар и горячая вода вырабатываются на ТГТУ за счет теплоты, уже полностью отработавшей в силовом цикле двигателя (как при простых, так и сложных схемах), поэтому температурный уровень отпускаемой теплоты (пара или горячей воды) практически не влияет на экономию топлива, которую дает ТГТУ по сравнению с расходом топлива при работе по раздельному вариадту (КЭС плюс котельная). При повышенны., температурах отпускаемой теплоты экономия топлива примерно на 1% меньше из-за увеличения падения давления выхлопных газов в теплообменннке. У паротурбинных ТЭЦ давление отпускаемого пара сильно влияет на экономию топлива. Так. при начальных параметрах пара 13 МПа, 565° С удельная экономия топлива на единицу отпущенной теплоты при отпуске пара 1,3 МПа примерно в 2 раза меньше, чем при отпуске теплоты с горячей водой и ступенчатом ее подогреве. [c.192]

Более точно коэффициент П может быть подсчитан при определении расхода мазута н результате сведения обратного баланса котла. Последнее целесообразно также для уточнения показаний растопочного расходомера в случае его использования при испы-ганиях. Удельная теплота сгорания мазута обычно более стабильна, и для расчетов могут быть использованы станционные данные. Для получения представительных результатов испытаний бол1>щое значение имеет точность измерения количества отпущенной электроэнергии при нагружении блока и стабилизации режима. Для этой цели рекомендуется применять так называемую схему двух ваттметров (см. гл. 13). В случае использования штатных счетчиков необходима их предварительная тарировка но лабораторной аппаратуре. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...