Фазовое термическое сопротивление

Тепловое условие на поверхности раздела записывается двумя соотношениями. Если газокинетическое (фазовое) термическое сопротивление пренебрежимо мало, то температуры по обе стороны поверхности раздела фаз одинаковы и равны температуре насыщения ti) п-.-=-о= ((2) n =+o—is. Баланс потоков тепловой энергии на межфазной границе записывается в виде [c.56]

В области низких температур, где влияние фазового термического сопротивления имеет перевес, коэффициенты теплоотдачи для горизонтальной и потолочной поверхностей различаются незначительно. Очевидно, что коэффициенты теплоотдачи для наклонных поверхностей должны находиться между значениями для вертикальной и потолочной поверхностей. [c.235]

Фазовое термическое сопротивление 21 [c.237]

О ФАЗОВОМ ТЕРМИЧЕСКОМ СОПРОТИВЛЕНИИ ПРИ КОНДЕНСАЦИИ [c.51]

Заполнение канала пористым высокотеплопроводным материапом вызывает качественное изменение механизма переноса теплоты и структуры потока теплоносителя также и при фазовых превращениях. Здесь перенос теплоты теплопроводностью от стенки через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при испарении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара в гладких каналах. Это позволяет полностью завершить фаг зовое превращение потока теплоносителя при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы обеспечивают равномерную насыщенность проницаемой матрицы жидкостью поперек канала. [c.117]

При капельной конденсации водяного пара теплоотдача может быть во много раз больше, чем при пленочной. Это объясняется тем, что пленка конденсата является большим термическим сопротивлением передаче тепла фазового перехода от поверхности конденсации к стенке. При капельной конденсации в силу разрыва пленки это сопротивление гораздо меньше. [c.264]

Термическое сопротивление жидкого металла очень мало, поэтому при конденсации паров металлов влияние на теплообмен могут оказать термическое сопротивление фазово-го перехода и контактное термическое сопротивление, обусловленное загрязнением стенки. При этом тип конденсации (плёночный или капельный) оказывает гораздо меньшее влияние на интенсивность теплоотдачи. [c.293]

Во многих задачах 7 ф<С/ к и / ф<С д, что позволяет пренебречь термическим сопротивлением фазового перехода (т. е. полагать п.пов= = пов). Пренебрегая скачком температур Д ф, температуру поверхности конденсата пое можно рассматривать как температуру насыщения пара при давлении насыщения/ п,пов-Тогда - [c.342]

Объемная и линейная усадка чугуна в твердом состоянии определяется не только термическим сжатием, но и выделением газов из твердого металла, фазовыми превращениями, сопротивлением формы и т. д. Усадка определяет в значительной мере величину напряжений и опасность образования горячих и холодных трещин в отливках. [c.130]

Термическое сопротивление фазового перехода [c.225]

Повышение коэффициента теплоотдачи с ростом давления и уменьшения перепада температур качественно соответствует формуле (9.3) для термического сопротивления фазового перехода (при подстановке в нее выражения ). [c.232]

Наиболее подробно теплоотдача ртутного пара при конденсации и механизм этого процесса исследованы в работах [56— 58]. Интенсивность теплоотдачи определяется термическим сопротивлением фазового перехода и так называемым эффективным термическим сопротивлением капель (с учетом неравномерности распределения капель и теплопроводности стенки). [c.235]

Преобладающим является термическое сопротивление фазового перехода (при низких температурах и давлениях насыщенного пара) [c.235]

Поскольку, как уже отмечалось выше, термическое сопротивление пленки конденсата пренебрежимо мало, объектом изучения в этих исследованиях являлась область фазового перехода, т. е. в них определялись методом непосредственного изме- [c.236]

При малых содержаниях паров металлов в парогазовой смеси тепловым сопротивлением пленки конденсата, сопротивлением фазового перехода и контактным термическим сопротивлением можно пренебречь. Скорость конденсации определяется скоростью диффузионной доставки молекул к охлаждаемой поверхности 41—43]. Температуру пленки при конденсации паров щелочных металлов можно принимать практически равной температуре охлаждаемой поверхности, так как пленка конденсированного металла имеет высокую теплопроводность. Давление пара у поверхности пленки конденсата принимается равным давлению насыщения пара при температуре пленки. Плотность диффузионного потока пара, участвующего в процессе массообмена, выражается соотношением [41] [c.239]

Задача о теплообмене при конденсации пара из парогазовой смеси в полной постановке должна рассматриваться как сопряженная задача. Результирующий коэффициент теплоотдачи зависит по крайней мере от двух термических сопротивлений — диффузионного сопротивления и сопротивления конденсата. Эти два термических сопротивления взаимосвязаны, что в общем случае не позволяет заранее задать распределение плотности потока массы конденсирующегося пара по поверхности фазового перехода. Знание распределения этой величины необходимо для решения диффузионной части задачи. [c.125]

Таким образом, при капельной конденсации водяного пара невысокого давления на участках, занятых тонкой пленкой, суммарное термическое сопротивление в основном лимитируется термическим сопротивлением фазового перехода. Роль фазового сопротивления увеличивается с уменьшением коэффициента конденсации. [c.147]

Действительно, расклинивающее давление актуально для тонких пленок и капелек, при этом же основным термическим сопротивлением является термическое сопротивление фазового перехода. Подвижность жидкой фазы, вызванная расклинивающим давлением, не должна проявляться в суммарных характеристиках термического сопротивления конденсата. [c.148]

При конденсации паров веществ с большой теплотой фазового перехода (в том числе водяного пара) и при достаточно большом содержании пара в смеси конвективная теплоотдача от смеси к пленке конденсата относительно мала по сравнению с переносом тепла вследствие массоотдачи. В этом случае можно принять а 0. При конденсации водяного пара можно также пренебречь термическим сопротивлением на границе раздела фаз, положив / гр 0 (если Давление пара не очень мало). Термическое сопротивление пленки конденсата пл=1/ ак, где к можно определить по соответствующим уравнениям для теплоотдачи при Пленочной конденсации чистого движущегося Пара. Для пучков горизонтальных труб йк вычисляется По уравнениям (2-145) И (2-146). [c.206]

Теплопроводность фитиля. Знание эффективной теплопроводности фитиля, насыщенного рабочей жидкостью, необходимо для расчета термического сопротивления фитиля в зоне конденсации, а также и в зоне испарения в том случае, если фазовый переход осуществляется испарением с поверхности фитиля. [c.70]

Образование большого числа пор и трещин вследствие удаления продуктов деструкции вызывает значительное увеличение термического сопротивления материала, а значит, уменьшение коэффициента теплопроводности. Кроме того, коэффициент теплопроводности стеклопластиков, как характеристика теплопроводности реагирующей среды, зависит в определенной степени от тепловых эффектов химической реакции и фазовых превращений. [c.12]

Ранее [1] по данным собственного и имевшихся в литературе исследований были выяснены некоторые закономерности термического сопротивления фазового перехода 7 ф при конденсации паров калия и натрия и коэффициентов конденсации р. В частности, получено, что Нф и Р не зависят (в исследованных пределах изменения) от скорости пара, плотности теплового потока, формы поверхности конденсации и ее положения в пространстве и удовлетворительно описываются следующими эмпирическими упражнениями [c.51]

Качественно новые свойства достигаются при фазовом превращении потока теплоносителя внутри примыкающего к сплошной стенке проницаемого материала. В первую очередь, перенос теплоты от стенки теплопроводностью через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при кипении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара. Это позволяет полностью осуществить фазовое превращение потока при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы создают равномерную насыщенность пористой структуры жидкостью, чем устраняется расслоение двухфазного потока в канале под действием внешних сил. Поэтому такой способ организации форсированного теплообмена при фазовых превращениях типичен, например, для систем при изменении их ориентацш относительно направления силы тяжести или в условиях пониженной гравитации. [c.14]

В11 = еиАеп- Термическое сопротивление пепосредствеино стенкн оценивается величиной = б,р. На рис. 19,10, а представлен характер изменения температур в поперечном сечении трубы для испарителя, а на рис. 19.10, б — для конденсатора. Будем относить расчетную среднюю плотность теплового потока к наружной поверхности, на которой происходят фазовые переходы, и считать, что коэффициент теплоотдачи а,, зав1ггит от температурного напора, т. е. от плотности теплового потока. [c.253]

Суммарное термическое сопротивление SR—1/а СМ МОЖНО рЯСЧЛС нить на термическое сопротивление конденсата Rh, термическое сопротивление фазового перехода и термическое сопротивление подвода теплоты (пара) к по верхности конденсации (диффузионное термическое сопротивление) Rj . Этим термическим сопротивлениям соответствуют температурные разности Д/к, А ф и Д д (рис. 14-6), причем [c.342]

Обычно ставят знак равенства между коэффициентами конденсации и испарения и -большей частью пренебрегают температурным скачком, исключая из рассмотрения термическое сопротивление фазового перехода. Давление пара в слое неразреженной парогазовой смеси у поверхности жидкости считают давлением насыщения при температуре поверхности жидкости. [c.344]

Растворимость газа в жидких металлах увеличивается с повышением температуры. Это необходимо иметь в виду при рассмотрении вопроса о контактных термических сопротивлениях на поверхностях охлаждения. Фазовые превращения сопровождаются резким изменением концентрации растворенного газа. Во время затвердевания металла, насыщенного газом в жидком состоянии, происходит выделение газа из металла, если только он не образует с металлом прочных химических соединений (LiaN, Na20 и т. д.). При жипении растворенное вещество распределяется между жидкой и паро-газообразной фазами, причем если образуются химические соединения, то концентрация газа в жидком металле уменьшается до равновесной с химическим соединением при данной температуре. [c.45]

Направление перехода электронов от жидкого металла к металлу стенки или обратно (на горячем и охлаждаемом участках) зависит от характера термо-э.д. с. (величины, знака), возникающей в цепи, составленной из этих металлов. Термо-э.д. с. жидких металлов является линейной функцией температуры. В зависимости от сопряженного металла пары, она может быть возрастающей и убывающей. Для лития она заметно увеличивается, тогда как для остальных щелочных металлов уменьшается с повышением температуры, причем особенно сильно у рубидия и цезия [108]. Абсолютная термо-э.д. с. металла стенки в большой степени зависит от состава стали, фазовых и магнитных превращений и характера предварительной механической и термической обработки. Необходимые данные по этим вопросам отсутствуют в справочной и периодической литературе. Однако, интерполируя данные по другим сталям [21, 109], можно принять, что абсолютная термо-э. д. с., например, углеродистой стали (0,50% С) и стали типа 18-8Т, равна соответственно —4,6 и —3,4 MKejapad при 100° С и —6,4 и —4,8 MKejapad при 300° С. Значит, в теплообменниках с литием (Е- — ст>1) облегчается переход электронов от жидкого металла к стали и улучшается передача тепла, тогда как в натриевых, калиевых и особенно в рубидиевых и цезиевых теплообменниках контактное термическое сопротивление, вызываемое термо-э. д. с., должно быть большим и возрастать с повышением температуры. [c.46]

Таким образом, результаты проведенного анализа позволяют выбрать наиболее рациональную для заданных условий теплообмена толщину слоя термоизоляции. Если необходимо поддерживать постоянной температуру Г g теплоизолируемой поверхности, то из формул (3.4) или (3.11)-н(3.14), предварительно определив температуру Tf внешней поверхности термоизоляции (если она не задана), нетрудно найти тепловой поток Q, который следует подводить или отводить в процессе термо-статирования. Подвод теплового потока можно осуществить размещением электрических нагревателей на поверхности контакта термостатируемой конструкции со слоем термоизоляции или в непосредственной близости к этой поверхности в объеме этого слоя, а отвод - прокачкой хладоагента, поглощением теплоты при термоэлектрических эффектах или применением тепловых аккумуляторов, содержащих вещества с большой скрытой теплотой фазовых переходов [18]. Во всех случаях эффективность системы термостатирования повышается, а энергетические затраты падают, если удается применить термоизоляцию с максимально возможным значением термического сопротивления. [c.76]

Во многих задачах ф< дл и У ф<Л, что позволяет пренебречь термическим сопротивлением фазового перехода (т. е. полагать Гп, 1юв = 7 пов). Пренебрегая скачком температуры ДУф, температуру поверхности конденсации Гпов можно рассматривать ках температуру насыщения пара при давлении насыщения рп, по.. Тогда [c.42]

Процесс конденсации можно представить состоящим из двух стадий неравновесной и квазиравновесной. За время неравновесной стадии происходит мгновенный нагрев поверхности холодной капли от начальной температуры до температуры фазового перехода. На этой стадии скорость процесса лимитируется фазовым сопротнвлени-результаты расчета ф по формуле (1-3-9) для различных значений температуры поверхности Гпов и разности Гн—Гпов. Межфазное термическое сопротивление 1 /оф составляет величину порядка 10 (м -Ю/Вт, что намного меньше термического сопротивления большинства капель, образующихся при диспергировании струи, если считать, что значение этого сопротивления имеет порядок RI Я к- [c.194]

При конденсации смеси паров фазовая граница конденсат — пар проницаема для обоих компонентов. Однако более высокое содержание у поверхности одного из комлонентов приводит к неоднородному распределению концентраций в паровой смеси. В результате теплообмен зависит не только от термического сопротивления конденсата, но и от диффузионного термического сопротивления. Эти две составляющие взаимосвязаны. [c.209]

Термическое сопротивление в процессе пленочной конденсации металлов складывается из сопротивления пленки конденсата и граничных сопротивлений фазового, связанного со скачком температур на границе раздела фаз между паром и жидкостью диффузионного, обусловленного наличием примесей в паре контактного, вызванного низкотеплопроводными загрязнениями на границе конденсат-стенка. В ряде исследований [I—5] при конденсации щелочных металлов получены коэффициенты теплоотдачи, которые в десятки и сотни раз меньше коэффициентов, рассчитанных при учете только термического сопротивления пленки, и целиком определяются граничными сопротивлениями. [c.3]

Значение рассчитано при учете термического сопротивления конденсатной пленки по Нуссельту при / = соп51). сопротивления фазового перехода при /=1 и диффузионного сопротивления за счет натрия. [c.15]

Одним из основных элементов в любой установке, работающей при криогенных температурах, является теплообменное оборудование. Оптимальное устройство такого оборудования требует энания характеристик теплопередачи различных криогенных жидкостей и материалов. Теплопередача к криогенным жидкостям обычно сопровождается изменением фазового состояния, т. е. кипением или конденсацией. Как отмечалось выше, были проведены многочисленные исследования характеристик жидкостей, кипящих при температурах, близких к комнатной, и при криогенных температурах. Одна из причин столь значительного интереса заключается в том, что термическое сопротивление жидкостей лри кипении обычно выше, чем при конденсации. Испаряющаяся пленка жидкости, являющаяся одним из параллельных термических сопротивлений в задаче теплопередачи, лредставляет собой определяющее сопротивление. И наоборот, пленка конденсата обычно имеет относительно низкое термическое сопротивление, которое не является определяющим в аналогичной ситуации. В то же время исследования криогенных жидкостей показали, что это не всегда верно. Для азота термические сопротивления при испарении и конденсации примерно одинаковы, тогда как водород имеет более низкое термическое сопротивление при испарении, чем при конденсации. К сожалению, экопериментальные данные по конденсации криогенных жидкостей недостаточны, а результаты некоторых исследований довольно противоречивы. Например, результаты исследований кислорода и азота хорошо согласуются с теорией конденсации, тогда как данные для водорода и дейтерия значительно отличаются от теоретических в том же диапазоне разностей температур. [c.222]

Настоящее исследование позво. 1яет заключить также, что теплоотдача при конденсации паров щелочных металлов в трубах определяется термическим сопротивлением фазового перехода в.лияние пленки конденсата мало и находится в пределах погрешности измерений. Это можно было предсказать на основании [2], где отмечалось, что толщина пленки на большей части длины трубы незначительна, а только в самом конце конденсации толщина ее заметно увеличивается. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...