Охлаждающая вода качество и температура

Хлорирование охлаждающей воды применяется преимущественно при проточном и прудовом и реже — при оборотном водоснабжении. Эффективность его в значительной мере зависит от качества и температуры воды, режима хлорирования и времени контакта воды с хлором. [c.243]

Исходными данными для выбора расчётной температуры охлаждающей воды являются средние годовые температуры источников воды, которые в различных местах СССР различны. Так, для рек центральной полосы СССР средняя годовая температура воды может быть принята равной 10°, а для северо-восточной части 7—8°. Исходя из этого, в настоящее время в качестве стандарта приняты расчётные температуры охлаждающей воды 10 и 15 . [c.309]

Сетевые подогреватели должны быть плотными, т.е. не допускать попадания сетевой воды в паровое пространство подогревателей, а из него — в конденсатно-питательный тракт котла и затем в виде пара с агрессивными примесями в турбину. Хотя сетевая вода существенно чище, чем охлаждающая вода конденсаторов, повышенные температуры в подогревателях интенсифицируют коррозионные процессы, приводящие к появлению трещин и язв в стенках трубок и к прогрессирующим присосам сетевой воды. Дополнительным источником присосов являются неплотности вальцовочных соединений. Учитывая эти обстоятельства, постоянно производится контроль качества конденсата сетевых подогревателей. [c.370]

При испытании измеряются число оборотов, развиваемая машиной мощность, расход топлива или другого вида энергии, расход масла, давление в масляной системе, температура охлаждающей воды и масла и т. д. ведется наблюдение за работой отдельных механизмов машины, причем она прослушивается для выявления шума или стука. Записи всех наблюдений, сделанных во время испытания, вносятся в журнал испытаний, и на основе их делается заключение о качестве выпускаемой машины. [c.524]

Схема простейшей паротурбинной установки приведена на рис. 11.1. Рассмотрим цикл Карно в p v и Т — з координатах (рис. 11.2). В котле при постоянном давлении к воде подводится теплота, выделяемая в результате сжигания в топке котла топлива (в качестве топлива могут использоваться природный газ, каменный уголь и другие виды топлива). Процесс подвода теплоты 4—1 является изобарно-изотермическим процессом парообразования. Из котла сухой насыщенный пар с параметрами в точке 1 поступает в турбину. Пар, изоэнтропно расширяясь в турбине, производит работу (линия 1—2) и превращается во влажный насыщенный пар. В конце процесса расширения давление пара р2, температура Т . Затем пар поступает в конденсатор (теплообменник), в котором за счет охлаждающей воды от пара при постоянном давлении рг отводится теплота (линия 2—3), происходит частичная конденсация пара. Процесс отвода теплоты 2—3 является изобарно-изотермическим процессом. В схеме установки (см. рис. 11.1) при рассмотрении цикла Карно насос заменяют компрессор.ом. Влажный пар с параметрами в точке 3 подается на прием компрессора и изоэнтропно сжимается с затратой работы (линия 3-—4), превращаясь в воду с температурой кипения. Затем кипящая вода подается в котел, и цикл замыкается. [c.163]

Воздушными называются холодильные установки, в которых в качестве холодильного агента используется воздух. На рис. 30 показан принцип работы воздушной холодильной установки, а на рис. 31 — ее идеальный цикл в р—v- и Т—s-диаграммах. Работа протекает следующим образом. Воздух с давлением Pi из холодильной камеры ХК (рефрижератора) поступает в компрессор КМ, где он в процессе 1—2 адиабатно сжимается до давления (его температура повышается от до Tj)- Далее воздух поступает в холодильник ХЛ, где в изобарическом процессе 2—3 его температура понижается до Гд за счет отдачи тепла в окружающую среду (в охлаждающую воду, т. е. холодильник). С параметрами точки 3 воздух поступает в расширительную машину (детандер) Д, где он адиабатно расширяется в процессе 3—4 до давления и совершает при этом работу, отдаваемую детандером внешнему потребителю (например, генератору). При этом температура воздуха понижается от Гз до Г4. Затем охлажденный воздух поступает в холодильную камеру Х/С, отбирает тепло от охлаждаемого тела в изобарическом [c.80]

Рис. 5.6. Влияние температуры охлаждающей воды на изменение критериев качества и при д 1 = 20 мм и 2=2 м/с 1 — Хз = = 10, водохранилище-охладитель 2 — Хз=30, водохранилище-охладитель 3 — л з=10, градирня —лгз = 30, градирня

Для поддержания требующейся производительности и тонкости помола необходимо постоянно следить за количеством и качеством угля, поступающего в мельницы, количеством и температурой сушильного агента, массой и состоянием шаровой загрузки, а также за мощностью приводного электродвигателя мельницы. Следует также контролировать состояние коренных подшипников со стороны подвода горячего воздуха, слив масла и охлаждающей воды. Температура масла не должна превышать 60 С, а температура воды определяется исходя из местных условий по результатам наладки и испытаний ШБМ. [c.76]

Таким образом, помимо температуры, которая не должна превышать величину, обеспечивающую нормальное охлаждение технологических агрегатов (конденсаторы турбин и др.), основные требования к качеству охлаждающей воды сводятся к тому, чтобы она не вызывала образования в системе охлаждения отложений минерального или биологического характера, а также коррозии конструкционных материалов. [c.327]

Влияние температуры охлаждающей воды поступающей в конденсатор, и кратности охлаждения m на величину разрежения в двухходовом конденсаторе в качестве примера показано в табл. 8-1, составленной по температуре насыщенного конденсирующегося пара [c.223]

Очень важным показателем качества работы конденсатора является разность между температурой пара входящего в конденсатор, и температурой охлаждающей воды [c.250]

Схема абсорбционной холодильной установки представлена на рис. 13-19. В качестве одного из возможных хладоагентов в такой установке используется влажный пар аммиака. Жидкий насыщенный аммиак, дросселируясь в редукционном вентиле 1 от давления Pi до давления р , охлаждается от температуры до температуры Т . Затем влажный пар аммиака поступает в испаритель 2, где степень сухости пара увеличивается до х=1 за счет притока тепла от охлаждаемого объема. Сухой насыщенный пар аммиака при температуре поступает в абсорбер 3, куда подается также раствор аммиака в воде имеющий температуру Ti. Поскольку при одном и том же давлении вода кипит при значительно более высокой температуре, чем аммиак, то легкокипящим компонентом в атом растворе является аммиак. Этот раствор абсорбирует пар аммиака тепло абсорбции 5, 01 выделяющееся при этом, отводится охлаждающей водой . Концентрация аммиака в растворе в процессе абсорбции увеличивается, и, следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор (при температуре Тл парциальное давление водяного пара [c.446]

В начале первого этапа в качестве расчетной принималась температура охлаждающей воды 288—293 К и давление в конденсаторе крупных ПТУ выбиралось 4—5 кПа без особых экономических обоснований. С укрупнением ПТУ проблеме оптимального вакуума стали уделять больше внимания. Расчетная температура охлаждающей воды была снижена на 5 К, а вакуум существенно углублен. Заметим, что с уменьшением противодавления с 4 до 3 кПа изоэнтропийный перепад увеличивается приблизительно на 31 кДж/кг. Если принять расход пара последними ступенями Gk = 280 т/ч (соответствует режиму N—100 МВт) и снизить давление с 4 до 3 кПа при к. п. д. ступени т] = 0,78, то дополнительная мощность достигнет 1900 кВт. Уже турбины К-50-29 и К-100-29 были рассчитаны для противодавления 4 кПа. В турбинах же той же мощности для давления 8,8 МПа было принято рк = 3,5 кПа. Только турбины с регулируемыми отборами пара рассчитывались для рк = 6 кПа прп чисто конденсационном режиме. [c.16]

Одним из важнейших показателей качества турбины является в экономичность. Степень экономичности любой турбины определяется располагаемым для ее работы термодинамическим ресурсом и совершенством его использования в турбине. Первое определяется начальными параметрами пара, температурой охлаждающей воды, параметрами промежуточного перегрева и регенерации и не зависит от конструкции турбины показателем является термический к. п. д. Второе зависит главным образом от конструкции, а отчасти от изготовления и эксплуатации и характеризуется внутренним и эффективным к. п. д. [c.29]

Все стоимостные показатели, характеризующие внешние связи вида 1а — Зв, входят в качестве коэффициентов в зависимость расчетных затрат по установке от оптимизируемых параметров и характеристик. Теплофизические характеристики топлива 16, металлов За и подобные им характеристики других энергоносителей и конструкционных материалов влияют на значения коэффициентов в выражении расчетных затрат, в балансовых уравнениях и в ограничивающих функциях, а также на граничные значения параметров и характеристик в ограничивающих неравенствах. Температуры охлаждающей воды и наружного воздуха входят в качестве аргументов в балансовые уравнения и в выражение расчетных затрат. Режимные характеристики включаются в балансовые уравнения, в выражения расчетных затрат и ограничивающих неравенств, а также влияют на граничные значения параметров и характеристик в ограничениях. [c.167]

При подачах менее 500 м /ч и температуре перекачиваемой жидкости до 370 К в тепловых системах электростанций в качестве сетевых используются насосы общего назначения. Это главным образом консольные насосы типа К и спиральные насосы марки ЦН-400-105 и ЦН-400-210. При использовании этих насосов к гидрозатворам сальников следует подводить охлаждающую воду. [c.57]

Основные требования к качеству охлаждающей воды сводятся к тому, чтобы она имела температуру, обеспечивающую требуемую глубину вакуума в конденсаторе, не вызывала при нагреве образования в системе охлаждения минеральных отложений и биологических обрастаний, а также коррозии оборудования и трубопроводов. Естественно, что при столь больших расходах воды, охлаждающей конденсаторы, масло- и газоохладители, неправомерно ставить вопрос о ее тщательной очистке с удалением всех примесей, склонных к образованию отложений и коррозионному воздействию на материалы охлаждающей системы. [c.210]

Наконец, в качестве примера потребляющей работу установки, основанной на стационарном потоке, можно привести установку для сжижения воздуха. В эту установку воздух поступает при атмосферных температуре и давлении (определенное начальное состояние), выходя из нее в виде насыщенного жидкого воздуха при атмосферном давлении (определенное конечное состояние). При этом тепло от установки передается охлаждающей воде, которая поступает из внешней среды. [c.215]

На рис. 1.82 изображена схема АХУ, в которой в качестве хладагента применяется влажный пар аммиака. Жидкий аммиак, проходя через дроссель 1, понижает свое давление от pi до р2 и температуру от Ti до Тг- Затем влажный пар аммиака поступает в испаритель 2, где он за счет притока теплоты qi увеличивает свою степень сухости до xj = 1. Сухой насыщенный пар аммиака с температурой Тг поступает в абсорбер 3, куда подается из парогенератора 5 обедненный аммиаком раствор через дроссель 7 с температурой Т > Т2, в котором легкокипящим компонентом является аммиак. Раствор абсорбирует пар аммиака, а выделяющаяся при этом теплота абсорбции q ss отводится охлаждающей водой. Концентрация аммиака в растворе в процессе абсорбции увеличивается и, следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор при температуре Т2 < Tj < Tt и давлении pj. С помощью насоса 4 при давлении pi этот раствор поступает в парогенератор 5, где за счет подводимой теплоты qi из него испаряется в основном аммиак, как наиболее летучий компонент. Пары аммиака поступают в конденсатор 6 здесь они конденсируются, чем и заверщается цикл. [c.106]

Система 14 охлаждения стенда обеспечивает поддержание температуры натрия в основном контуре на требуемом уровне, а также охлаждение натрия перед холодными ловушками и индикаторами окислов, электромагнитных насосов, арматуры, узлов уплотнения испытываемого насоса, электропривода насоса, системы смазки подшипников ГЦН. Учитывая опасные последствия взаимодействия натрия с водой (как при попадании воды в контур стенда из-за возникновения течи в охлаждающих устройствах, так и в случае вытекания натрия из контура при разуплотнении стенда), ее применение в качестве охлаждающей среды на стенде недопустимо [17]. Целесообразно в качестве охлаждающей среды в замкнутых системах охлаждения применять эвтектический сплав натрий—калий или кремнийорганическую жидкость (полиэтил-силоксановая ПЭС-13)—силикон [18]. Отвод тепла от эвтектики по соображениям безопасности осуществляется в теплообменнике 2, охлаждаемом воздухом, а силикон можно охлаждать водяным холодильником, вынесенным из помещения стенда. Система охлаждения эвтектикой выполняется герметичной, с расширительной емкостью, соединения трубопроводов — сварными. В разомкнутых системах охлаждения в качестве охлаждающей среды применяется воздух. Использование воздушной разомкнутой системы охлаждения существенно упрощает конструкцию спенда и его обслуживание. Но охлаждаемые воздухом холодиль -ники требуют более развитых со стороны воздуха поверхностей [c.254]

Анализ показывает, что при такой постановке задачи имеются четыре независимых параметра конденсатора, которые могут влиять на его высокогабаритные и стоимостные показатели ири заданных параметрах термодинамического цикла. Принимая во внимание изложенные выше принципы выбора переменных для формулировки функции цели (критерия качества), в качестве независимых параметров оптимизации приняты внутренний диаметр трубок конденсатора х -, скорость воды в трубках Х2 кратность охлаждения х (отношение расхода охлаждающей воды к расходу теплоносителя) начальная температура охлаждающей воды Xi,. [c.175]

До последнего времени для конденсационных турбин в качестве расчётного принимался режим, соответствующий 80"/о номинальной мощности. В настоящее время таким образом выбирается режим для турбин малой и средней мощности. Для крупных турбин имеется тенденция принимать в качестве расчётной мощность 90"/о номинальной и выше. Для турбин высокого давления, предна.значенных для базовой нагрузки, может оказаться выгодным поддерживать во время эксплоатации максимальный расход пара, оставляя клапаны независимо от температуры охлаждающей воды [c.181]

Рабочий цикл ТХМ-300 на установившемся режиме прост и эффективен. Атмосферный воздух поступает в холодный регенератор, оставляет здесь влагу, охлаждается до —80° С и подается в холодильную камеру. Отбирая тепло от охлаждаемых деталей или продуктов, он нагревается на 30° С, идет в турбину, расширяется, охлаждаясь до —83° С, проходит через второй регенератор, заряжая его холодом и захватывая с собой влагу, оставленную здесь ранее, а затем проходит через компрессор, снова сжимается, нагревается и выбрасывается в атмосферу. Каждую минуту клапаны переключаются, и регенераторы как бы меняются местами. При общем весе около двух с половиною тонн и мощности электромотора 75 киловатт ТХМ-300 ежесекундно охлаждает почти кубометр воздуха до температуры —80° С. В отличие от других холодильных машин ТХМ-300 не требует охлаждающей воды, транспортабельна (помещается на одном грузовике), лишена сложной системы испарителей и конденсаторов, дает одновременно с холодным и горячий воздух, проста и дешева в изготовлении, не нуждается в меди и легко поддается полной автоматизации. В качестве привода может быть использован любой двигатель. Очень важно и то, что здесь нет специального хладоно-сителя — аммиака или фреона. Это сразу ликвидирует сложные проблемы техники безопасности. Ведь, не говоря уже о стоимости, фреон в случае пожара образует ядовитый фосген — боевое отравляющее вещество. Ам- [c.145]

Все сказанное относилось к газопаровым установкам, предусматривающим ввод пароводяного рабочего тела в газовый тракт независимо от попыток осуществить тепловую компрессию. Однако использование перегретой воды в качестве охлаждающего агента возможно и в схеме аэротермопрессора (рис. 5-5, а), устанавливаемого за обычной ГТУ, если в последней имеется промежуточный холодильник. Температура воздуха перед этим холодильником [c.140]

Температура воды, входящей в рубашку, люжет колебаться от 15—20° до 30—35°, в зависимости от того, применяется ли разомкнутая система охлаждения (проточной водой) или замкнутая с вторичным охлаждением в градирне или брызгальном бассейне см. 38). Температура воды при выходе из рубашки достигает 70°, но такую температуру можно поддержать только при наличии воды весьма хорошего качества (малая жесткость) и соответственном качестве цилиндрового масла, которое не должно испаряться в цилиндре при указанной температуре воды. При воде и цилиндровом масле обычного качества температура отходящей из рубашки воды не должна превышать 50° при жесткой воде, употребляемой без очистки, температура отходящей воды может быть выбрана еще ниже (30°). При жесткой воде для охлаждения дизеля необходима водоочистительная установка. Расход охлаждающей воды соответственно приведенной формуле будет колебаться от 11 до 40 л/э. л. с. час. Обычно принимают в среднем 18—20 л1э. л. с. час. Испытания доказали полную возможность отводить воду из рубашки н с более высокой температурой, при условии ее предварительной очистки от накип>еобра13о-вателей, и даже доводить ее до кипения. Ста- [c.189]

При проектировании и размещении энергетических предприятий необходимо оценивать тепловую нагрузку на водоемы, используемые в качестве источников и приемников охлаждающей воды. Теоретическая оценка распространения теплых сбросных вод электростанций должна учитывать физические процессы теплопередачи в большом объеме воды, а также многообразие внешних факторов, влияющих на эти процессы. Для прогнозирования распространения тепла в районе сброса охлаждающей воды конденсаторов турбин применяют математические модели поверхностных струйных потоков. Рассматривают наиболее типичные условия сброса теплых вод поверхностный сброс в глубокий водоем, сброс в мелководную зону, вдольбереговой сброс. Выпускным устройством служит поверхностный сбросной канал прямоугольного сечения с геометрическим соотношением ho/bo l. При расчете распространения тепловых потоков определяют глубину проникновения и площадь распространения теплых вод, поля температур и скоростей течения потока, площади зон с различной степенью перегрева. В математических моделях учитывают теплоотдачу со свободной поверхности, скорость и направление течений, а также влияние дна и береговой линии. [c.157]

Проведенные предварительные испытания в вакууме пар вал (сталь 45) — втулка (графит АГ-1500) и вал (1Х18Н10Т) — втулка (АГ-1500) показали, что при скоростях до 0,05 м/се/с (наиболее вероятные скорости в реальных механизмах) и нагрузке до 8 кПсм температура образцов за счет тепла трения возрастает на 20—30° С, Таким образом, в узлах трения печных механизмов, работающих при температуре порядка 500° С, температура поверхности трения будет зависеть в основном от притока тепла извне. При моделировании же можно получить заданную температуру без подвода тепла извне, лишь за счет увеличения скорости скольжения. При этом, регулируя подачу охлаждающей воды в вал—образец, можно достигать значительного увеличения скорости скольжения, не превышая заданного значения температуры в зоне трения. На время длительных остановок температура образца может поддерживаться нагревателем. Сопоставление полученных при разных скоростях результатов возможно при идентичности процессов изнашивания, что можно определить при сравнении продуктов износа и качества поверхностей трения втулок и валов, работавших при разных скоростях, но одинаковой температуре. [c.11]

На рис. 9-11 показан в качестве примера хлоратор ЛК-10, состоящий из входной трубки ), ротационного измерителя расхода хлора 2 и водоструйного эжектора-смесителя 4. При уменьшении подачи хлора вентилем на трубке 1 увеличивается вакуум в смесителе и на коробке 3 открывается клапан подачи воздуха. Это уменьшает парциальное давление хлора в газовой смеси и растворимость его в воде, что снижает дозировку реагента. Концентрация СЬ в хлорной воде, выдаваемой эжектором, составляет 4—6 г л. После каждой подачи хлорной воды для ослабления коррозии трубопроводов их необходимо промывать свежей водой. Помещение хлораторной оборудуется хорошей вентиляцией с водяной завесой на выходе воздуха. Подогрев баллонов или бочек для испарения жидкого хлора производят теплой водой с температурой не выше 40° С. Расход жидкого хлора определяется его дозировкой и расходом охлаждающей воды. [c.344]

Конденсатор и регенератор представляли собой теплообменники типа труба в трубе . В первом из них внутри труб прокачивались охлаждающая вода, а во втором — нагреваемый поток жидкого рабочего тела. В качестве парогенератора рассматривался теплообменник с прямотрубным пучком, содержащий три секции экономайзерную, испарительную и перегрева пара. При расчете удельной стоимости ПТУ С учитывались все составляющие приведенных затрат. Графики характеризующие зависимость С ПТУ с различными рабочими телами от температуры бросовой теплоты и полезной электрической мощности показаны на рис. 9.15. По значениям температуры термической стабильности Гт. р ОРТ можно разбить на три группы 1) R-11 и R-113, у которых р [c.180]

Разрабатываются также судовые углекислотные установки. Интерес к судовым ГТУЗЦ обусловлен их особыми достоинствами высокой экономичностью при полной и частичных нагрузках малой зависимостью характеристик от температуры охлаждающей воды и воздуха возможностью изменения мощности при постоянной начальной температуре цикла отсутствием сложной системы водоиодготовки. Такие качества ГТУЗЦ создают перспективы их применения на ледоколах, танкерах и специальных судах. [c.84]

Практически не всегда удается получить такую большую экономию. В реальных условиях эксплуатации топливо легче теряется, чем экономится от чисто эксплуатационных причин может быть потеряно топлива намного больше, чем сэкономлено за счет усложнения конструкции турбины. Потеря в 1% может быть вызвана, например, неплотностью продувочной арматуры Большими могут быть и другие эксплуатационные потери из-за неплотностей вакуумной системы, вследствие загрязнения кон денсатора или повышения температуры охлаждающей воды, пе рерасход топлива может достигать 3—5% и больше. При возмож ности таких потерь в эксплуатации выигрыш в экономичности равный 0,2—0,3% и достигаемый ценой усложнения турбины обычно не имеет существенного значения и не реализуется. Вместе с тем мероприятия по снижению расхода пара, не усложняющие конструкцию и не ухудшающие ее эксплуатационных качеств, должны проводиться даже при небольшом ожидаемом экономическом эффекте. [c.138]

При необходимости в качестве греющей среды допускается применение редуцированного пара. Однако во избежание отложения накипи его давление не должно превышать 0,4 ата, а температура 75° С. Впрочем, как показывает опыт эксплуатации этих опреснителей на отечественных судах, даже [[ при использовании охлаждающей воды дизелей образование накипи не прекращается, и вопреки проспектам фирмы очистка оказывается необходимой через два-четыре месяца работы. Основной причиной накипеобразования является более высо- [c.220]

Важнейшие загрязнения, содержание которых может быстро и в значительных пределах изменяться в зависимости от колебаний содержания их в исходной воде или от работы оборудования (котла, конденсатора, водоочистки и т. д.). Сюда относятся солесодер-ж а н и е или содержание натрия в паре, зависящее от состава котловой воды, от нагрузки котла, высоты уровня воды в барабане, качества питательной воды солесодержание и кремнесодержание обессоленной воды жесткость кремнесодержание очищенной воды содержание кислорода в деаэрированной воде, зависящее от нагрузки деаэратора, количества выпара, температуры и давления ж с с т к о с т ь, с о л е с о д е р ж а н и е и кремнесодержание конденсатов турбин и содержание кислорода в них, зависящие от подсосов воздуха н охлаждающей воды в конденсатном тракте, находящемся под вакуумом. [c.42]

Смотреть страницы где упоминается термин Охлаждающая вода качество и температура : [c.233] [c.208] [c.163] [c.176] [c.190] [c.404] [c.447] [c.141] [c.104] [c.180] [c.198] [c.41] [c.324] [c.446] [c.212] [c.175] [c.70]

Тепловые электрические станции (1949) -- [ c.346 , c.347 ]

ПОИСК

Вода охлаждающая

Качество воды

Охлаждающая вода, температура

Температура охлаждающей воды

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...