Испарители выбор

Система охлаждения имеет 2 изолированных и полностью дублирующих друг друга гликолевых контура с испарителями. Выбор и включение контуров производятся астронавтами вручную. Гликоль охлаждается в теплообменниках и дополнительное охлаждение происходит в испарителе. Прокачивается гликоль тремя насосами с магнитной муфтой, число оборотов крыльчатки 12 ООО об/мин, давление на выходе из насоса 2,1 кг/см , расход 90 кг/ч, мощность [c.30]

Другим фактором при выборе рабочего вещества является величина давления в испарителе р . При давлении меньше атмосферного, как, например, для аммиака при температуре испарения ниже —33° С, мы сталкиваемся с практическими неудобствами, а именно с возможностью подсоса воздуха в аппаратуру и снижением холодопроизводительности, а также с необходимостью иметь компрессоры большой производительности, что увеличивает потери на трение. Поэтому в таких условиях следует использовать рабочие вещества с более низкой, чем у аммиака, температурой кипения. К тому же, как было указано Дэвисом [32], температура кипения является критерием при выборе рабочих веществ, требующих меньшую степень сжатия. [c.32]

Качество и состав кристаллов, выращенных из газообразной фазы указанными методами, зависят от выбора температурных режимов испарителей и реактора. [c.84]

Процессы гидродинамики и теплообмена в парожидкостной среде определяют основные габариты и профиль многих промышленных установок. Размеры теплопередающих поверхностей и парового пространства парогенераторов тепловых электрических станций, испарителей, выпарных аппаратов, ректификационных колонн и ряда других установок различных отраслей промышленности не могут быть определены без достаточных знаний в этой области. Однако, несмотря на то что исследованию гидродинамики и теплообмена при парообразовании посвящено весьма большое количество работ, общепризнанных обобщенных зависимостей еще крайне мало, и для инженера, не обладающего достаточным опытом, выбор расчетной формулы при проектировании данного аппарата представляет зачастую большие трудности. [c.3]

Формула (4.9) получена для условий, когда солесодержание воды Sb, из которой образуется пар, ниже критического 5кр. В испарителях солесодержание концентрата всегда значительно выше 5кр. Поэтому действительный унос здесь имеет более высокие значения. Однако, так как расчет основывается на данных, полученных при испытании многих испарителей при различных режимах, ошибки, связанные с недостаточной точностью формулы в данных условиях, компенсируются соответствующим выбором коэффициентов, оценивающих эффективность очистки пара в промывочных устройствах и сепараторе. [c.386]

Расчет испарителя. После выбора материала труб теплопередающей поверхности, который делается с учетом температурных условий, коррозии, образования отложений и других эксплуатационных и технологических факторов, определяются диаметр и толщина стенки труб [см. формулу (11.15)]. [c.187]

Выбор типа и схемы испарительной установки производится на основании техникоэкономических расчетов с учетом расходов топлива и металла. На союзных установках применяется часто схема с двухступенчатым испарителем и конденсатором испарителя, совмещенным с регенеративным подогревателем. [c.157]

Парогенераторы в реакторах с газовым или жидкометаллическим теплоносителем в принципе состоят из тех же частей, что и обычные парогенераторы, так как работают при одинаковых температуре и давлении. Из активной зоны полученное тепло переносится СО2, гелием или натрием в теплообменники. Выбор их конструкции зависит от некоторых характеристик реактора. На рис, 3.11, а и б показаны два узла типичного теплообменника реактора с газовым теплоносителем. СО2 или Не прокачивается сверху вниз, отдавая тепло последовательно подогревателю, перегревателю, испарителю и экономайзеру. (В более ранних реакторных парогенераторах использовался вариант с однократной циркуляцией.) [c.23]

Из вышеизложенного ясно, сколь велико многообразие факторов, определяющих интенсивность накипеобразования, т. е. количество накипи, образуюш,ейся на поверхности нагрева за определенный промежуток времени работы испарителя. В числе этих факторов особого внимания заслуживают те, которые можно назначить по выбору в процессе проектирования или в ходе эксплуатации испарителя. [c.97]

Законченных исследований по сравнению накипеобразования с адиабатных и кипящих испарителях пока нет, да и выбор базы для сравнения затруднителен. В самом деле, трудно решить, с каким кипящим испарителем можно сравнивать адиабатный, где температура воды повышается от 28—30° до 75— 78° С. Какую температуру принять для сравнения в кипящем испарителе Если 75—78° С, то условия получаются несопоставимыми, так как конденсаторы всех ступеней охлаждаются более холодной водой, а данная температура достигается лишь в подогревателе. По-видимому, правомерно сопоставление их лишь с многоступенчатыми кипящими испарителями в том же диапазоне температур (либо одноступенчатого адиабатного с одноступенчатым кипящим испарителем). [c.108]

С этой точки зрения небезынтересно проанализировать тенденции в выборе типа опреснителя и схемы его включения на паротурбинных грузовых судах, характерные для 50-х и 60-х годов. В 50-х годах на этих судах широко применялись одноступенчатые вакуумные испарители, питающиеся паром из отбора низкого давления. Для удобства эксплуатации и удешевления установки утилизация вторичного пара не предусматривалась. При такой схеме (см. 4) выход дистиллята на 1 т топлива составляет в среднем 40 т. [c.249]

Добавочная вода к турбинному конденсату должна содержать минимальное количество примесей. Для этой цели пригодны химически обессоленная вода или дистиллят испарителей— паровых или газовых. Выбор того или иного способа приготовления добавочной воды является в основном вопросом экономического характера (см. гл. 7). [c.70]

Температурное поле на корпусе конденсатора-испарителя позволяло, таким образом, приближенно определять парциальное давление неконденсирующихся газов в ртутной полости по высоте и по периметру. На основании этих величин парциальных давлений можно судить о выборе наивыгоднейшей точки отсоса неконденсирующихся газов. [c.136]

Упрощенная процедура выбора испарителя и компрессора холодильной установки сводится к следующему. Сначала рассматривают тепловой баланс на выходе холодильной установки, чтобы определить потребную холодопроизводительностью испарителя, (например, 10 кВт). [c.38]

Чтобы проиллюстрировать неисправность, обусловленную малой пропускной способностью ТРВ, возьмем в качестве примера ТРВ, в котором отверстие имеет слишком малый диаметр вследствие ошибки при выборе сменного проходного сечения (сечение Ь было установлено вместо сечения В, см. рис. 14.1). В результате расход жидкости становится недостаточным и последняя капелька испаряется внутри испарителя очень рано (точна 1). [c.44]

В холодильном торговом оборудовании всегда надлежит особое внимание уделить выбору места установки испарителя внутри холодильной камеры. Во всех случаях необходимо строго соблюдать инструкцию по монтажу, прилагаемую разработчиком, и наверняка знать направление движения воздуха в испарителе перед тем, как закреплять его. [c.102]

В таблице приведены также указания о выборе испарителя, материал которого определяется не только рабочей температурой, но и некоторыми свойствами испаряемого металла (смачиваемость химическое взаимодействие). [c.244]

Выбор между повторным сжатием и дистилляцией в многокорпусном аппарате должен основываться на экономическом сравнении стоимости двух процессов в каждом конкретном случае. Экономия капитальных вложений, получаемая на собственно испарителе, в случае повторного сжатия пара может превы- [c.160]

После сделанного выбора размеров корпуса тепловой трубы можно определить размеры фитиля. Труба имеет наклон, при котором испаритель на 7,62Х м выше конденсатора, общая длина ее равна 1,22 м, а d, = 1,6610 м. Необходимо, таким образом, преодолеть гидростатическую высоту /ts = 9,3X ХЮ м. Так как гидростатическое давление 1 м воды при 478 К равно 2,68-10 Н/м (см. рис 7.6), общее гидростатическое давление, которое требуется преодолеть, составляет 8,14-10 Н/м . Теперь можно выбрать фитиль из сетки с помощью рис. 7.5, в из такого расчета, чтобы максимальное капиллярное давление было примерно в два раза больше 8,14102 н/м . Этому условию удовлетворяет проволочная сетка с размером ячеек 250 меш (9,8410 м ) с Рот, равным 1,5310 Н/м . Теперь можно определить необходимую толщину фитиля с помощью уравнений (2.4) и (2.63) следующим образом [c.161]

В тех случаях, когда имеется несколько источников водоснабжения, выбор того или иного из них для водоподготовки должен решаться на основании технико-экономических расчетов путем сравнения стоимости обработки воды, а также расходов, связанных с продувкой котлов и испарителей, питающихся химически обработанной водой. [c.379]

Выбор установки для ионно-плазменной обработки определяется в соответствии с технологическими возможностями данной модели оборудования и решаемыми задачами. Промышленно освоенные модели [145] (табл. 8.2) в основном отличаются числом и расположением испарителей, формой и размерами вакуумных камер, а также скоростью осаждения ионно-плазменных потоков. Последовательность операций и параметры типового технологического процесса ионноплазменной обработки инструментальных материалов следующие. [c.251]

Когда /lyp ниже значений, определяемых кривыми, приведенными на рис. 2.14, над отверстиями могут образовываться вихревые воронки, через которые пар увлекается вниз. Кривыми рис. 2.14 можно пользоваться также при выборе уровня в испарителях и па-ропреобразователях., [c.65]

В настоящее время в качестве паропромывочного устройства в испарителях обычно используют паропромывочный дырчатый лист, над которым с помощью переливов поддерживается требуемый уровень промывочной воды (см. рис. 3.13 и рис. 1.П). Гидродинамическая устойчивость барботажного слоя (беспровальный режим) обеспечивается здесь соответствующим выбором скоростей пара в отверстиях дырчатого листа. Как было показано в гл. 3, в беспро-вальном режиме средняя скорость пара в отверстиях должна быть не ниже значения, определяемого выражением (3.32) [c.385]

При построении I — СЗ-диаграммы возникает вопрос о выборе меньшего тем-пературного напора на выходе теплоносителя из испарителя А тш- Уменьшение А7ш1п приводит к увеличению поверхностей экономайзера и испарителя, что может быть экономически не оправдано. С другой стороны, увеличение Д/щш при заданных температурах теплоносителя t , приведет к необходимости понизить (з (а следовательно, и давление) в испарителе, что отрицательно скажется на кпд цикла. В большинстве практических случаев целесообразное значение А тш лежит в пределах 10—25 °С. [c.178]

Основные положения даны в гл. III, 21 и в гл. VI, 32. Кроме того, следует при раз-ра ботке тепловой схемы иметь в виду то обстоятельство, что схема отпуска тепла со станции и схема водоподготовки в еначи-тельной мере влияют на выбор системы регенеративного подогре1ва и ее эффективность. Так, например, наличие большого потока тепла в виде вторичного пара от испарителя приводит иногда к необходимости полного отказа от установки подогревателя более низкого давления, так как конденсат турбин нагревается в охладителе испарителя до достаточно высокой температуры. Точно также ввод большого количества горячего конденсата от бойлеров или паропреобразователей в [c.110]

Большое значение для выбора типа котельного агрегата имеет принятый тип водо-подготовки. Так, например, при установке прямоточных котлов высокого давления (без сепараторов) надо считаться с осаждением е котле значитель,пой части солей, вносимых с питательной водой. Поэтому установка прямоточных котлов диктует необходимость такой очистки питательной воды, которая оставляла бы минимальное количество солей. Для этой цели могут быть применены сложные схемы химического обессоливания или испарительные и паропреобразовательные установки с глубокой предварительной очисткой добавочной воды. В случае же установки котлов других типов, допускающих организацию ступенчатого испарения и непрерывной продувки, при тех же величинах добанми очищенной воды часто можно обойтись более простой водоподготовкой и отказаться от испарителей и паропреобрааователей. [c.129]

Правильная работа и удачный выбор конструкции парогенераторов с многократной циркуляцией позволяют предотвратить водную коррозию. Теилонеренос и циркуляция должны быть равномерными, а концентрация пара в трубах не должна приближаться к 100%. Всюду, где только можно, надо избегать применения-горизонтальных труб, которые не обеспечивают высокую теплопередачу. Испаритель следует делать из одной длинной трубы, чтобы исключить появление выступов, связанных с наличием-сварных швов. Там, где сварки избежать невозможно, применяемые методы должны обеспечить минимальные выступы (см. гл. 7). Трубы рекомендуется хранить в сухих и чистых помещениях. Поверхности труб должны иметь минимальную окисную пленку. [c.179]

Выбор материалов зависит от условий работы парогенератора. Если температура пара составляет 450°С, для всех узлов может быть использована сталь с 2,2% Сг и 1% Мо, возможно, с добавками ниобия. Если необходима более высокая степень перегрева, рекомендуются более высоколегированные материалы, например сталь с 9% Сг и 1% Мо, которая обладает хорошим сопротивлением деформации и стойкостью в натрии при температуре пара до 490° С. При еще более высокой температуре пара должны использоваться материалы аустенитного типа. Подходящим материалом является сплав 800. Если этот сплзв выбран для перегревателя, то целесообразно использовать его и для испарителя. [c.189]

Вопросы, касающиеся выбора конструкций, проектирования и методик расчета конден-сатороЕ-испарителей ВРУ, изложены в [8, 24, 30, 42]. [c.285]

Значительное место в обеопечении надежной и экономичной работы электростанций занимает подготовка добавочной воды, служащей для восполнения потерь питательной воды парогенераторов. Имеется ряд способов получения добавочной воды. Одним из них является термический способ с использованием ионарительных установок. Выбор того или иного способа получения добавочной воды определяется на основании технико-экономического расчета. При солесодержании исходной воды больше 400 мг/кг экономически целесообразно применять испарители. Установка на испарителях паропромывочного устройства МО ЦКТИ существенно расширяет диапазон их применения, в частности позволяет использовать испарители для получения добавочной воды высокого качества, пригодной для прямоточных парогенераторов сверхкритических парамет- [c.166]

В заключение следует сказать, что выбор числа ступеней, особенно для крупных адиабатных испарителей, производится не только из условия обеспечения наибольшего выхода дистиллята. Если доминирующим фактором является первоначальная стоимость, а не расход топлива, то выгодно увеличивать число ступеней. При неизменном удельном расходе уепла, т. е. одинаковой величине нагрева воды в подогревателе и неизменных прочих условиях, поверхность конденсаторов уменьшается с увеличением числа ступеней. Это положение наглядно иллюстрируется сопоставлением температурных напоров между паром и водой (рис. 25) для двух испарителей, из которых один имеет число ступеней 2 = 3, а другой z-> ,. По мере увеличения 2 разность температур между паром и водой, от которой зависит поверхность конденсаторов, стремится к /о— в то время как при конечном 2 она меньше на величину д и равна to—t — О, причем значение д обратно пропорционально числу ступеней. Поэтому поверхность конденсаторов, а следовательно, до некоторой степени и стоимость испарителей при этих условиях уменьшаются с ростом числа ступеней. Не случайно самые крупные береговые опреснительные установки выполняются с числом ступеней до 50. [c.59]

В настоящее время наука и техника располагают определенными средствами для борьбы с вредным влиянием накипе-образования. Применительно к судовым испарителям морской воды этими средствами являются правильный выбор теплофизических условий работы испарителя, обусловливающих количество, состав и структуру образующейся накипи, время пребывания рассола в испарителе и т. д. [c.110]

Основной Критерий правильности схемы включения испарительной установки и выбора ее параметров — обеспечение положительного и экономически обоснованного недогре-ва 0 3 5°С или 12- 20 кДж/кг. Расчет может показать меньшее (положительное) или даже отрицательное значение недо-грева 0<О это означает, что при данных соотношениях расходов вторичного пара и основного конденсата и выбранных параметрах вторичный пар нельзя сконденсировать. В этом случае необходимо или повысить давление вторичного пара, уменьшив температурный напор в испарителе, если это технически и экономически допустимо, или изменить схему включения испарительной установки. [c.83]

Изыскания для выбора площадки ТЭС 262 РГндивидуальная система теплоснабжения 101 Индифферентная точка 63, 64, 145 Информационно-вычислительная и управляющая система 285— 289 Испаритель мгновенного вскипания 90, 91 Испарительная установка двухступенчатая, тепловой баланс 84 — 86 [c.322]

Интересным можно считать, метод опреснения воды нагревом ее до сверхкритических температур (370—380 °С). Он основан на предположении, что соленая вода, нагретая до сверх-критической температуры, вследствие малой ее вязкости и высокой кинетической энергии молекул, превышающей энергик> межмолекулярных связей, может быть достигнуто гравитационное отделение солей от воды. Причем, мнения многих авторов по выбору температуры расходятся. Одни предлагают нагревать воду до 460 С при давлении 28,0 МПа и подавать в адиабатный испаритель, где она расширяется со снижением температуры до 170 °С и давления 0,5 МПа. Смесь пара и кристаллов направляется в сепаратор на разделение. Другие предлагают использовать в качестве теплоносителя жидкие расплавленные металлы. По такой технологии в камеру с соленой водой впрыскивают жидкий металл образующиеся в виде дроби гранулы с осажденными на них солями выводят в камеры плавления, где жидкий металл отделяют от солей и вновь направляют на нагревание воды в соответствии с расчетными данными расход энергии на опреснение при 80% выходе пресной воды может составить 6,5 кВт ч/м . [c.589]

Расчету предшествует выбор схемы и числа ступеней опреснительной установ. и, а также конструкции испарителей и конденсаторов. Общее. решение задачи не может быть дано из-за множественности условий, влияющих на результат и зависящих от схемы установки, числа ступеней, температурных и других услов1ИЙ. Так, расход греющего па ра Wi или первичного теплоносителя может быть определен, если известно количество дистиллята или вторичного пара W2, образующегося при использовании 1 кг первичного греющего пара. [c.43]

Для умягчения исходной воды может быть применен любой из трех рассмотренных выше процессов осаждение солей жесткости реагентами (глава 2 и 3), ионный обмен (глава 4) и дистилляция (глава 5) при этом возможно как самостоятельное, так и комбинированное их использование. Например, вода после реагентного умягчения может быть подвергнута Na-катионирова-нию или направлена в испаритель для окончательной очистки. Выбор метода зависит от ряда факторов, в том числе от требуемого качества умягченной воды, стоимости обработки, вида получаемых отходов и наличия персонала, необходимого для контроля за работой установки. В данной главе эти вопросы рассмотрены лишь в общих чертах. В практических условиях необходимо провести тщательное изучение всех преимуществ и недостатков каждого метода применительно к конкретному случаю. [c.168]

Для змеевика испарителя, подогревающего 60% раствор ДЭГ до 100 °С, по тем же соображениям, которые были высказаны при выборе материала для отпарной колонны, коррозионностойким материалом может служить сталь 0Х18Н10Т. [c.266]

Фитиль тепловой трубы имеет тройное назначение 1) обеспечить необходимые каналы для возврата жидкости из конденсатора в испаритель 2) обеспечить определенную площадь пор на поверхности раздела фаз для создания капиллярного давления, необходимого для перекачивания жидкости и 3) обеспечить передачу тепла теплопроводностью от внутренней стенки корпуса к поверхности раздела жидкость — пар. Из уравнения (6.1) видно, что для высокого значения передачи тепловой мощности структура фитиля должна иметь высокую проницаемость К и, небольшой радиус пор Гс. Кроме того, из уравнения (2.23) следует, что проницаемость фитиля К пропорциональна произведению пористости 8 и квадрата гидравлического радиуса г, 1. Были разработаны многочисленные конструкции фитилей, как однородных, так и составных, показанные на рис. 6.4 и 6.5. В общем случае высокоэффективные фитили имеют высокие значения е и ги,ь но низкие значения Гс. Однако и другие качества фитиля, например такие как самозаправка, т. е. способность заполнения фитиля жидкостью без внешнего воздействия, возможность вскипания жидкости в фитилях, статическая высота подъема жидкости в фитиле, стоимость изготовления фитиля — должны быть приняты во внимание при выборе конструкции фитиля. Важное значение, кроме того, может также иметь влияние конструкции фитиля на температурный градиент трубы. В связи с тем обстоятельством, что на выбор фитиля оказывает влияние большое число факторов, невозможно дать совершенно определенных правил для выбора конст- [c.138]

Для предотвращения межкристаллитной коррозии металла котлов сверхвысоких параметров был введен режим чистофосфатной щелочности котловой воды. Этот режим осуществлялся вводом в котлы соответствующих количеств динатрий- и тринатрийфосфата. Выбор сочетаний названных солей производился с учетом качества питательной воды, ее жесткости и щелочности. Как показали анализы, режим чистофосфатной щелочности котловой воды часто нарушался из-за повышения щелочности питательной воды. Нередко либо в результате присоса концентрата в грею, щий пар испарителей, либо в результате увеличения щелочности конден. [c.358]

НЫЙ выбор промежуточного регулируемого параметра не является очевидным. Установка, рассмотренная Циглером [Л. 3], содержит колонну и испаритель, а основным регулируемым параметром является температура на одной из тарелок над испарителем (рис. 8-3). В качестве промежуточного параметра в этом случае может служить расход или давление греющего пара или количество паров, выходящих из теплообменника. Регулируя расход пара, можно компенсировать возмущения по давлению в паропроводе или конденсаторе. Известно, что постоянные времени системы снабжаются паром на порядок меньще постоянных времени самого процесса, поэтому еще большее ускорение переходного процесса в этой системе с помощью контура регулирования расхода окажет ничтожное влияние на переходные про- [c.210]

Из (9.41) и (9.42) видно, что производительность установки возрастает с увеличением перепада энтальпий (А - 1г ). Однако, как уже отмечалось, при упрощенных методах подготовки пигательной воды испарителей для предотвращения отложений температура воды не может подниматься выше определенных значений и обычно находится в пределах до 120° С. Энтальпия воды определяется давлением в последней ступени р . Выбор р производится технико-экономическими расчетами. Оптимальное значение давления в последней ступени зависит прежде всего от схемы установки, температуры охлаждающей воды и недогрева до температуры насыщения пара в конденсаторе Обычно температура насыщения 7 находится в пределах 35—40° С. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...