Прочность соединений паяных припоями паяных припоями серебряными

Пайка сталей и сплавов жаропрочных — Защитные атмосферы 240 — Прочность соединений жаропрочных сплавов, паянных серебряными припоями 242 — Припои 240—244 —Способы 242, 244 — Флюсы 240, 241, 243 [c.392]

Ограничение роста сплошных широких интерметаллидных прослоек при пайке серебряными припоями может быть достигнуто при достаточно кратковременном контакте жидкого припоя с паяемым металлом, например при индукционном нагреве, нагреве кварцевыми лампами, методом электросопротивления и т. п. Известно, например, что прочность соединений из титана, паянных методом электросопротивления, выше прочности соеди- [c.345]

Величина зазора в стыке деталей в значительной мере определяет прочность соединения. Уменьшение зазора до некоторого предела увеличивает прочность. Это связано, во-первых, с тем, что при малых зазорах проявляется эффект капиллярного течения, способствующий заполнению зазора расплавленным припоем (см. курс физики), во-вторых, диффузионный процесс и процесс растворения материалов деталей и припоя может распространяться на всю толщу паяного шва (диффузионный слой и слой раствора прочнее самого припоя). Чрезмерно малые зазоры препятствуют течению припоя. Величина оптимального зазора зависит от типа припоя и материала деталей. Для пайки стальных деталей твердыми припоями (серебряными или медными) приближенно рекомендуют зазор 0,03 0,15 мм, при мягких припоях (оловянистых) — 0,05 0,2 мм. [c.85]

При пайке бериллия серебряными припоями получают предел прочности паяного шва = 100 МПа. При пайке бериллия с другими металлами, например с никелем, монель-металлом или с титаном, при применении серебряных припоев прочность соединений а в = 100- 150 МПа. [c.263]

Предел прочности при срезе соединений, паянных серебряными припоями [c.295]

Аналогично этому попадание в паяные швы, выполненные серебряным припоем, серы, например при пайке автоматных сталей, содержащих до 0,3% S, приводит к снижению прочности и сопротивления срезу паяных соединений вследствие образования хрупких прослоек по границе шов—основной металл. В серебряных припоях, содержащих более 25% Ag, допускается содержание не более 0,05% А1 количество примесей (железа, марганца, кремния, алюминия, фосфора и др.) не должно превышать 0,5%. [c.114]

Припои подразделяются на твердые (тугоплавкие и высокопрочные) и мягкие (легкоплавкие, обладающие меньшей прочностью). К мягким припоям относятся оловянно-свинцовые и висмутные сплавы. Оловянносвинцовые припои в основном применяются для создания герметичности паяного соединения и надежности электропроводности. Температура их плавления ниже 400° С. К твердым припоям (температура плавления 400—1200° С) относятся медно-цинковые и серебряные сплавы. Предел прочности мягких припоев не превышает 10 кгс/см , твердых — 50 кгс/см и выше. Основное требование к паяному соединению — расплавленный припой должен хорошо смачивать соединяемые металлы и затекать в зазоры между деталями. Поэтому особое [c.305]

Предел прочности при срезе Тср соединений, паяных серебряными припоями, МПа [c.124]

Изменение прочности соединений из низкоуглеродистой стали, паянных тройным и четверным серебряными припоями, при повышении температуры [283], [c.213]

Аналогично этому попадание в паяные швы, выполненные серебряным припоем, серы, например, при пайке автоматных сталей, содержащих до 0,3% 5, приводит к снижению прочности и сопротивления срезу паяных соединений вследствие образования хрупких прослоек по границе шов — основной металл. В серебряных припоях, содержащих более 25% Ад, допускается содержание не более 0,05% А1 количество всех примесей (Ре, Мп, 51, А1, Р и др.) не должно превышать 0,5%, в том числе до 0,3% Р. По американским стандартам в серебряных припоях допускается до 0,15, а в английских до 0,5% Р. [c.217]

Прочность соединений из сплава 0Т4, паянных серебром и серебряными припоями (обычная капиллярная пайка в печи) в проточном аргоне [c.345]

Технология пайки. Чем лучше и тщательнее подгонка деталей и чем больше площадь спая, тем выше прочность паяного соединения. Примеры конструктивного выполнения паяных соединений показаны на рис. 21.1. Преимущественно применяют соединения внахлестку. Зазор должен быть минимальным для серебряных припоев — 0,05... 0,03 мм, на трубчатых элементах — 0,2... 0,25 мм. Зазор особенно влияет на прочность пайки металлов с высоким временным сопротивлением. При пайке меди зазор оказывает меньшее влияние на прочность соединения. [c.426]

Кроме правильного выбора основного металла, припоя и способа пайки, одно из основных условий конструирования паяных изделий — обеспечение в соединении капиллярного зазора и создание условий для течения в нем припоя. Поэтому по сравнению со сваркой перед пайкой необходима более точная механическая обработка и сборка. Зазор под пайку зависит от физико-химических свойств основного металла и припоя, а также характера взаимодействия между ними в процессе пайки. Чем лучше припой в расплавленном состоянии смачивает поверхность паяемого металла, тем меньшим назначается зазор. Если в процессе пайки происходит активное растворение основного металла расплавленным припоем, то зазоры должны быть большими, так как припои в этих случаях повышают температуру плавления и растекаются хуже. Например, при пайке алюминиевых сплавов припоем на алюминиевой основе растворение основного металла в расплавленном припое протекает энергично, поэтому требуется выдерживать большие зазоры, чтобы обеспечить заполнение шва. Наоборот, серебряные и медные припои незначительно растворяют стали в процессе пайки, и для обеспечения условий капиллярного течения и получения высокой прочности паяного соединения в этом случае необходимо иметь малые зазоры. [c.148]

На рис. 84 показана зависимость прочности от величины зазора телескопических соединений, паянных серебряным припоем. Как следует из кривых, максимальная прочность при пайке стали 45 имеется при зазорах 0,05—0,15 мм, что объясняется хорошим заполнением такого зазора и оптимальными условиями взаимодействия припоя с основным металлом. Для стали марки Ст.З максимальная прочность наблюдается при более широком зазоре. Прочность паяных соединений при всех зазорах превышает прочность припоя ПСр 45, что связано с легированием его в процессе пайки компонентами основного металла. [c.154]

Твердые припои обеспечивают не только плотность, но и прочность паяных соединений. К ним относятся двойные сплавы меди с цинком или тройные сплавы серебра, меди и цинка. Медноцинковые припои маркируют буквами ПМЦ, что означает припой медноцинковый . За буквами следует цифра, указывающая содержание меди в припое ПМЦ 36 медноцинковый припой, содержащий 36 % меди остальное цинк. Медь дороже и дефицитнее цинка. Припои, содержащие серебро, маркируют буквами ПСр (припой серебряный). [c.238]

Использование паяных бандажей при высоких температурах в газовых турбинах встречает существенные трудности в связи с относительно низкой жаропрочностью применяемых припоев и трудностями использования при пайке рабочих лопаток специальных жаропрочных припоев. На фиг. 102 приведен график изменения прочности паяных соединений в зависимости от типа припоев. Соединения, выполненные серебряным припоем марки ПРС-45, уже начиная с температуры 200°, существенно снижают свою прочность. Использование медно-цинкового припоя типа ЛОК-59-0,3 позволяет повысить область температур его возможного применения до 300—350°. Лишь введение специальных жаропрочных припоев на никелевой основе дает возможность использовать паяные соединения до 700—750°. [c.152]

В табл. 1—4 приведены пределы прочности паяных соединений из разных металлов и сплавов, паянных серебряными и другими припоями, работающих на срез при разных температурах испытаний. [c.294]

Эксперименты при пайке коррозионно-стойкой стали серебряным, кадмиевым и цинковым припоями показали, что предел прочности при разрыве увеличивается по мере уменьшения толщины паяного шва. Снижение предела прочности паяного соединения с очень малым зазором объясняется дефектами в шве. [c.294]

Свойства серебряного припоя высокие прочность и деформируемость паяных соединений хорошие тепло- и электропроводность для достижения всех этих свойств припоя требуются добавки Си, Zn H. d. [c.59]

С увеличением предела прочности паяемой стали при прочих равных условиях (припой й зазор) предел прочности паяного соединения, а следовательно, и предельная прочность шва также увеличивались. В частности, при пайке сталей различной прочности серебряным припоем, содержащим 50% Ag, с увеличением предела прочности стали от 40 до ПО кгс/мм предел прочности стыкового соединения изменялся от 40 кгс/мм , равного пределу прочности припоя, до 90 кгс/мм . [c.58]

Припои с повышенным содержанием титана обычно изготовляют прессованием нз смеси порошков составляющих металлов. Пайку керамики [а = (7- -5,5) 10" 1/°С] с металлами, имеющими существенно больший коэффициент линейного расширения, выполняют серебряными припоями, содержащими титан или цирконий в количествах не менее 30%, температура плавления припоя при этом достигает 1260—1280 С. Это позволяет избежать образования трещин в керамике и в паяном шве. Однако при содержании в припое титана или циркония более 70% соединения имеют низкую прочность. Оптимальный по составу припой имеет состав 45% Zr— 0,5Li — Ag. Пайку таким припоем ведут в сухом аргоне. Титан и цирконий в припой лучше вводить в виде гидридов, которые необходимо смешивать с порошком серебра с литием, точно выдерживая состав припоя. [c.116]

Общих рекомендаций по допускаемым напряжениям для паяных соединений не выработано. Частный пример, характеризующий прочность соединений, паянных серебряным припоем ПСр45 [19], следующий [c.71]

На рис. 5.54 показаны основные типы паяных соединений внахлестку (а), встык (б), вскос (в), втавр (г), в угол (г)), соприкасающиеся (е). Зазор между соединяемыми кромками должен быть малым для того, чтобы улучшить затекание припоя под действием капиллярных сил и увеличить прочность соединения. Так, для серебряных припоев устанавливают зазор до [c.284]

Соединения из сталей, выполненные медью, медно-цинковыми и медно-серебряными припоями (в том числе легированными кадмием и цинком — ПСр40, ПСр45 и др.), обладают более высокой прочностью (исключая соединения, паянные припоями, содержащими значительное количество фосфора). Швы соединений, выполненных медью, техническим серебром, латунью, более прочны, чем исходные припои. Так, например, предел прочности литой меди 19—20 кгс/мм, предел прочности стального соединения, паянного медью в защитной среде, 35 кгс/мм, а в отдельных случаях 40 кгс/мм . Предел прочности стального соединения, паянного техническим серебром, 34 кгс/мм, прочность серебра 16 кгс/мм. Предел прочности соединения из стали с 0,6% С, паянного в газовом пламени латунью (52% Си 48% Zn), изменяется в пределах от 26,6 до 49 кгс/мм при изменении зазора от 2 до 0,2 мм [501. [c.282]

Прочность соединений, паянных серебряным припоем ПСр45 [19) [c.87]

При повышении температуры эксплуатации паяных изделий прочность соединений, паянных серебряными припоями, заметно снижается, поэтому если изделие работает при нагреве выше 300—400°С, то можно применять только припои, легированные марганцем и никелем, например ПСр37,5. Значения предела прочности на срез при повышенных температурах, полученные при испытании соединений внахлестку, приведены в табл. 39, а соединений, паянных жаропрочными припоями на основе меди при различных температурах испытания,— в табл. 40 [37]. [c.157]

Кадмиевые припои системы d—Ag, состоящие из металлов, не образующих твердых растворов с железом, плохо растекаются при пайке сталей и не дают прочных соеди 1еннй. Кадмиево-серебряные припои, легированные цинком, который активно взаимодействует с железом, обеспечивают более прочные соединения, чем припои системы РЬ—Sn или РЬ—Ag. Например, прочность соединений стали 10, паянных припоем состава 82 % d, 16% Zn и 2 % Ag, составляет 160 МПа. [c.234]

Из указанных припоев практическое применение нашли серебряные припои, которые позволяют получить при пайке в печи при 950—1000 °С высокопрочные паяные соединения. Например, при пайке титана ВТ1-1 чистым серебром в атмосфере аргона предел прочности паяных соединений 180-f-200 МПа, а при пайке серебром, легированным марганцем (10—15 %) достигает 280 МПа. При этом соединения, паянные чистым серебром, неустойчивы против коррозии и в течение года (в городской атмосфере) снил эют свою прочность на 25—30 %. [c.256]

Таблица 7. Предел прочности на сре соединений из стали 12Х18Н10Т, паянных некоторыми серебряным припоями при комнатной и криогенных температурах (В. И. Соколов, Н. Ф> Лашко)

Пайка меди и ее сплавов легко проводится при применении низкотемпературных припоев, при этом используются канифольные флюсы, не вызывающие коррозии. Нередко перед пайкой поверхности деталей облуживаются чистым оловом слоем толщиной 0,005 мм на стали и 0,0075 мм на меди. Применение низкотемпературных припоев не дает высокой прочности паяных соединений, поэтому рекомендуется пайка в печах с высокотемпературными твердыми припоями. Целесообразно применение медно-фос-форных и серебряных припоев. Применяются флюсы на основе буры с добавлением фтористых соединений. При пайке алюминиевой бронзы хорошие результаты получаются при серебряных припоях с никелем, который препятствует проникновению в припой алюминия и повышает производительность технологического процесса. [c.127]

Изменение прочности соединений из иизкоуглеродистой стали, паянных тройным и четвертым серебряными припоями, при повышенных температурных испытаниях В. Дж. Смелли [c.110]

Припои Ag — 5% А1 и Ag — 5% Ti при пайке титана обладают хорошей растекаемостью и образуют плавные галтели. Температура плавления припоев 913 С. Однако соединения из титана, паянные этими припоями, имеют пониженную прочность и корро-вионную стойкость. Снижение температуры плавления серебряных припоев достигается при легировании их легкоплавкими элементами, например оловом, но при этом вследствие образования в шве химического соединения титана с оловом и повышения диффузионной пористости происходит снижение пластичности паяного соединения. Легирование припоев особолегкоплавким элементом — галлием позволяет сохранить высокие механические свойства паяного шва и снизить температуру пайки на С. [c.117]

Авторами совместно с О. И. Грицевец и Т. Н. Волковой показано, что высокотемпературная диффузионная пайка меди оловом взамен серебряных припоев с образованием достаточно прочного паяного соединения (Тср до 15—18 кгс/мм ) возможна при температуре 800—820° С с выдержкой 15—120 мин, а при быстром (за 1—2 мин) нагреве — при 700° С 120 мин. Медь, латуни и бронзы паяют также припоями на основе серебра. Для этого могут быть использованы различные способы нагрева, в том числе электросопротивлением, нагрев кварцевыми лампами и др. При этом способе обеспечивается предел прочности соединений (Хв > 20 кгс/мм. [c.278]

Твердое паяние осуществляется медно-цинковыми припоями ПМЦ и серебряными П СР. Используют также прутки латуни Л68 и Л62, а для паяния чугуна в печах и горнах — чистую медь. Паяние твердыми припоями в большинстве случаев более надежно и обеспечивает высокопрочные соединения, приближающиеся по прочности к сварным, при этом ппочность соединения — 25—40 кгс/.мм . [c.50]

Г. Р. Брукер и Е. В. Битсон [20], исследуя прочность стыковых швов в соединениях из мягкой стали, паянных серебряными припоями, а также Р. Джеуел [218] при пайке нержавеющих сталей не обнаружили заметного изменения прочности в зависимости от толщины шва. Они утверждают, что прочность паяного стыкового соединения должна быть равна прочности литого припоя (рис. 63, а). Подобный характер зависимости в общем виде не был подтвержден другими исследованиями. Для остальных трех схем (рис. 63, б, е и г) характерно уменьшение прочности соединений при увеличении зазора в определенном интервале его значений [172, 233, 255]. Минимальная прочность соединения соответствует прочности литого изолированного припоя, если, конечно, в процессе пайки не произошло измене-112 [c.112]

ПСр Ф15-5 может заменять серебряные припои ПСр 45 и ПСр 25 при пайке меди и латуни. Предел прочности соединений из латуни Л62, паянных припоем ПСр Ф15-5, равен 245— 294 Мя1м - (25—30 кГ мм ), а на срез 392—421 Мн1м (40— 43 кГ ммР-). Электросопротивление припоя ПСр Ф15-5 0,220 ом X X ммУм, припоя ПСр 25Ф 0,180 ом -мм м. [c.221]

Для свинцовых припоев весьма характерно отсутствие влияния перегрева на прочность соединения. Малочувствительны к перегреву олово и ПОС 61, однако ПОС 40 и ПОС 30 перегревать не рекомендуется, так как прочность соединений может снизиться на 15—20%. Вероятно, одной из основных причин этого является более широкий интервал кристаллизации ПОС 40 и ПОС 30, что наряду со значительным изменением растворимости газов в жидком олове приводит к повышенной пористости паяного шва. Оловянно-свинцовые припои также имеют повышенную их склонность к образованию пористости паяных швов при зазоре 0,35 мм (флюс— -водный раствор 2пС1г). В паяных швах, выполненных свинцово-серебряными припоями ПСр2,5, ПСрЗ или кадмиевыми припоями, пористость и непропаи наблюдаются в значительно меньшей степени и лишь при зазоре менее 0,10 мм, что, вероятно, связано с незначительным изменением растворимости газов в кадмии и свинце с понижением температуры при затвердевании шва. [c.315]

Рис. 132. Изменение прочности соединений из листов сплава 0Т4, паянных серебряными припоями, в зависимости от температуры пайки (А. Я- Ши-няев и В. В. Бондарев)

Соединение внахлестку (рис. 76, а) — наиболее распространен ное в паяных конструкциях за счет перекрытия деталей достигается равнопрочность паяного соединения. Величина нахлестки устанавливается расчетным путем в зависимости от прочности основного материала и припоя. Практически она колеблется в пределах от двух до пяти толщин более тонкой из соединяемых деталей. При пайке серебряными, латунными, медными, никелевыми и другими высокопрочными припоями нахлестка обычно не превышает двухтрех толщин. При пайке оловянносвинцовыми и другими припоями, обладающими сравнительно низкой прочностью, величина нахлестки достигает пяти толщин наиболее тонкой из соединяемых деталей. При этом следует иметь в виду, что очень большую величину нахлестки делать нецелесообразно, так как усилие среза воспринимается главным образом внешними периферийными участками паяного шва, а его средняя часть остается малонагруженной и может полноценно включиться в работу при большой нахлестке лишь после начала разрушения периферийных участков паяного шва. [c.143]

На практике наибольшее распространение получили серебряные припои, которые (при пайке в печи при температуре 950—1000° С) обеспечивают высокую прочность паяных соединений. Так, например, при пайке титана ВТ1Д чистым серебром в атмосфере аргона предел прочности паяных соединений составляет 18—20 кПмм , а при пайке серебром, легированным марганцем (10—15%), предел прочности паяных соединений достигает 28 кГ/мм . При этом соединения, паян- [c.204]

В диффузионной зоне рядом со швом могут образоваться твердые растворы, которые при охлаждении становятся пересыщенными (особенно при полиморфном превращении основного материала, когда растворимость депрессанта прнпоя в высокотемпературной модификации Мк выше, чем в низкотемпературной его модификации). Распад таких твердых растворов и образование включений новой коагулирующей фа.-)ы понижают прочность и пластичность материала в зоне шва и диффузионной зоне соединения [6] (табл. 61). Такой характер процессов имеет место для титановых сплавов при диффузионной пайке серебром или серебряными припоями, эвтектиками титана с медью, никелем, кобальтом или готовыми припоями, легированными этими же компонентами, образующими широкие области твердых растворов с р-титаном, химические соединения которых с паяемым материалом разлагаются или плавятся при температуре вблизи а-Т1->-р-Т1-преврашеиия. В этом случае неообходимо уменьшить ширину паяного шва и вести процесс диффузионной пайкн по ступенчатому режиму сначала выше температуры вторичной рекристаллизации с максимально возможной, ие исключающей заметный рост зерна основного металла выдерж- [c.178]

Паяемые поверхности нержавеющей стали Х18Н9Т, стабилизированной титаном, открытые потоку аргона, плохо смачиваются серебряными самофлюсующими припоями (напр., ПСр72ЛМН). Активирование припоя ПСр72ЛМИ добавками Ti (—0,12%) или Zr ( 1%) обеспечивает в этих же условиях хорошее смачивание, плавные галтели и повышение прочности паяного соединения (при темп-ре пайки 960-1050°). [c.59]

Примеси сотых долей процента фосфора в серебряных припоях существенно ухудшают пластичность и прочность паяных соединений из сталей. Подобное действие фосфора обусловлено образованием по границам шва и паяемого металла прослойки химического соединения FegP. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...