Определение в цилиндрах толстостенных

При определении остаточных напряжений в полых цилиндрах (толстостенных трубах) поступают, как и в случае сплошных цилиндров, только не высверливают центральных отверстий. Для определения напряжений производят последовательную расточку трубы и измеряют деформацию диаметра и длины. [c.51]

Рабочий цилиндр пресса изготовляется в виде толстостенной трубы. У крупных прессов цилиндр обычно литой (фиг. 184) у прессов средней и малой мощности цилиндр изготовляется из поковки или проката (фиг. 185). Стенки цилиндра делают достаточно толстыми, чтобы цилиндр был не только механически прочным, но и достаточно жестким и обладал определенной тепловой инерцией. [c.236]

Как следует из теории фотоупругости, коэффициент концентрации напряжений К может быть экспериментально определен как отношение действительного числа полос в рассматриваемой точке к тому числу полос, которое существовало бы в эквивалентном толстостенном цилиндре при том же перепаде давлений [c.293]

Определение перемещений и напряжений в толстостенном цилиндре [c.278]

Задача определения напряжений и перемещений в толстостенном цилиндре носит название задачи Ламе, по имени ученого прошлого века, давшего ее решение. [c.279]

ГРАФИЧЕСКИЙ СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРАХ [5] [c.221]

Графический способ определения напряжений в толстостенных цилиндрах [6] [c.213]

А. П., Применение решения задачи о напряженном состоянии толстостенного цилиндра к определению напряжений в ступице турбинного диска, сб. Прочность элементов паровых турбин , Машгиз, [c.222]

На рис. 4.14 показано распределение напряжений в толстостенном цилиндре с отношением наружного и внутреннего радиусов Rq/Ri 2, определенное с помощью уравнения (4.57). Если в этом уравнении принять а= 1, то оно совпадает с уравнением Ламе для упругой деформации. При увеличении показателя степени ползучести а отличие от распределения упругих напряжений увеличивается, что аналогично характеру распределения напряжений при ползучести при изгибе и ползучести при кручении, описанным в разделе 4.1. Напряжения В тангенциальном направлении sq в общем случае при ползучести становятся максимальными на наружной поверхности, возникает градиент напряжений и в радиальном направлении. [c.109]

Для расширения технологических возможностей время подпрессовки механизма регулируется в определенном диапазоне. Особенно это важно при изготовлении толстостенных отливок, для которых не требуется минимального времени. Изменение времени подпрессовки в механизме, показанном на рис. 3.3, осуществляется клапаном 4 или реле времени 8. Регулируя величину открытия клапана 4, можно обеспечить плавное нарастание давления в поршневой полости цилиндра прессования. [c.58]

Это формулы Ляме для определения перемещений в толстостенны цилиндрах. [c.325]

Прй расчетах используются выводы задачи Ляме (определение напряжений и перемещений в толстостенных полых цилиндрах). [c.360]

Определение напряжений в толстостенном цилиндре в случае осесимметричных центробежных сил и температурных полей производится на такой же модели из сопротивлений и емкостей. Решение этой задачи сводится [9], [14] к определению двух функций напряжений по их значениям и значениям их производных на внешнем и внутреннем контурах сечения цилиндра. С применением такой модели определялись [14] напряжения под действием центробежных сил в турбинном роторе, имеющем внутреннее отверстие постоянного диаметра и диски на наружной поверхности. При постоянных модуле упругости и коэффициенте Пуассона и стационарном температурном поле задача на модели решается один раз. [c.269]

Это решение значительно проще другого, которое можно получить из решения задачи для толстостенного цилиндра, так как в последнем случае приходится решать систему (т— 1) уравнений для определения давлений на посадочных поверхностях [29]. [c.202]

В пособии, кроме основного материала по сопротивлению материалов, изложенного в соответствии с Программой Завода-втуза при ЛМЗ, приведены задачи по расчету коленчатых стержневых систем на прочность и жесткость, простых и толстостенных цилиндров, определению контактных напряжений, пространственному расчету кривого бруса на боковой изгиб и кручение и т. д. Рассмотрены динамические задачи [c.2]

Метод Майзеля определения поля перемещений удобен в случае центральной симметрии температурного поля (толстостенная сферическая оболочка, шар) и осевой симметрии (толстостенный цилиндр, сплошной цилиндр, упругое полупространство и слой), а также в случае плит и оболочек простой формы, где функции удается определить простым способом. [c.479]

Для определения напряжения сжатия в стенке барабана рассмотрим барабан как цилиндр, нагруженный равномерным внешним давлением р (рис. 51, в). Эта задача является частным случаем задачи Ляме для определения напряжений в толстостенном цилиндре. Для случая Рвн=0 окружное напряжение [c.99]

Определение напряжений и деформаций в толстостенных цилиндрах, нагруженных переменной по длине осесимметричной нагрузкой, методами теории упругости связано со значи--тельными трудностями, вследствие чего до настоящего времени решение получено лишь для некоторых простейших частных случаев. [c.357]

Из задачи определения напряжений и перемещений в толстостенных цилиндрах (задача Ламэ) известны зависимости [c.188]

Тестовые расчеты. Для определения точности развитой в начале главы методики расчета трехмерного динамического НДС были проведены тестовые расчеты. Исследовалась волновая картина, возникающая в толстостенном бесконечном полом цилиндре под действием импульса внешнего давления амплитудой 200 МПа, распределенного по верхней половине внешней боковой поверхности по косинусоидальному закону. Эпюра нагрузки по времени имела вид равнобедренного треугольника, длительность ее составляла 4 10" с. Рассматривались однослойный (сталь) и двухслойный (внутри сталь — снаружи алюминий) цилиндры. Результаты расчетов напряжений, возникающих в окрестности сечения ф = О в достаточно широком диапазоне времени хорошо согласовались с данными расчетов, выполненных по первому алгоритму, описанному в начале этого параграфа. [c.242]

Сравним результаты расчета по первой теории прочности для тонкостенных и толстостенных цилиндров. В случае тонкостенных цилиндров формулу для определения напряжения можно записать в следующем виде [c.58]

Никакого контроля за точностью определения напряжений в окрестности дна отверстий не производилось. В части цилиндра, удаленной от дна отверстия, распределение напряжений согласуется в пределах 4% с решением для толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления. Это отклонение объясняет-00, по-видимому, наличием остаточных напряжений в цилиндрах из марблетта. На основе подобного сопоставления можно утверждать, что ошибка при определении напряжений не превышает 10% наибольших значений. Это подтверждается также и накопленным опытом. [c.290]

Михалъченко О. E., Савостьянов В. П., Швей Е. М. Экспериментальное определение напряжений в коротком толстостенном цилиндре при действии осесимметричного температурного поля.— Труды VII Всесоюз. конф. по поляризационно-оптическому методу исследования напряжений, т. III. Таллин, 1971. [c.106]

Рассмотрим общий случай расчета посадок с натягом, когда соединение состоит из полого вала и втулки (рис. 9.10, а). Разность между диаметром вала и внутренним диаметром втулки до сборки определяет натяг N. При запрессовке деталей происходит растяжение втулки на величину Л/ и одновременно сжатие вала на величину Nil, причем N = N Nrj. Из задачи определения напря-хсепий и перемещений в толстостенных полых цилиндрах (задачи Ламе) известны зависимости N[>fD = p JE , NJD = p IE . [c.222]

Хофер и Олсен [5] при помощи аппаратуры, измеряющей затухание ультразвуковых волн, контролировали наличие начальных дефектов, а также поврежденность образцов при растяжении или циклическом нагружении. Ранее они отметили, что образцы, вырезанные из толстостенных цилиндров и подверженные испытанию на межслойный сдвиг, испытывают резкое снижение межслойной сдвиговой прочности, соответствующее определенному уровню затухания ультразвука. В последующей работе Хофер.и Олсен [5] обнаружили, что разрушению образца нельзя приписать некоторого определенного уровня затухания. Однако графическая зависимость затухания от log долговечности оказалась очень крутой для образцов с малым временем жизни. Они сделали вывод о необходимости дополнительных экспериментов. [c.357]

Коэфицневты для определения температурных напряжений в толстостенных цилиндрах [c.530]

Г е р II б е р г Е. Я., С т р е л я н о в а А. П., Применение решеии-.i задачи о н шряженном состоянии толстостенного цилиндра к определению напряжений в ступице турбинного диска, сб. Прочность элементов паровых турбин , Машгиз, 1951. [c.228]

В качестве примера практического использования альфакалориметра второго вида приведем определение коэффициента теплоотдачи цилиндра диаметром 2,6 см в спокойной воде, имеющей температуру около 0°С. Для этого А. В. Тарховой в 1940 г. [19 был поставлен чрезвычайно простой опыт толстостенная пробирка из кварцевого стекла, имевшая внутренний и наружный радиусы 7 , = 0,725 см и / 2=1,29 см, была наполнена ртутью и подвергалась охлаждению в водо-ледяной смеси (без перемешивания). Длина пробирки была 15 см, так что ее можно было считать цилиндрическим альфакалори-метром и применить вышеуказанную формулу. Один из спаев дифференциальной термопары гаходился в ртути, другой — в воде. [c.186]

Расчет напряжений в толстостенных цилиндрах, как известно, дан Ламе и Гадолиным в 1852—1854 гг. формулы для определения размеров многослойных цилиндров, рассчитанных по теории прочности Губер—Мизес—Генки под действием внутреннего давления, предложили Найдич и Розен. [c.5]

Задача об упруго-пластических деформациях толстостенного металлического цилиндра, подвергнутого совместному действию внутреннего и внешнего давлений и осевой нагрузки, рассматривалась Мак-Грегором, Л. Коффином и Д. Фишером ), которые предполагали, что на кривой напряжений —деформаций металла имеется вполне определенная точка, после достижения которой металл упрочняется по закону То = /(7о)> где То — октаэдрическое касательное напряжение, а -(о октаэдрический сдвиг, который они предполагали малым. Так как при вычислениях они пользовались зависимостями между напряжениями и деформациями в форме, тождественной с уравнениями (32.10), то здесь следует сделать те же замечания, которые приводились и в сноске к уравнениям (32.10). Названные авторы нашли численными методами распределение напряжений сг , а, в трубах различных размеров из металла, для которого условие пластичности имело вид То = onst (то же условие было принято и в настоящем разделе) 2). [c.525]

K Tp. 291.) Разумеется, автор оговорился. Первые результаты — это определение иапряжеиий в толстостенном круговом цилиндре и сфере прн воздействии внутреннего и внешнего равномерного давлений, выполненное в 1852 г. Габриэлем Ламе (1795—1870) [59]. [c.328]

Толстостенная втулка. При некоторых значениях относительных натягов во втулке одновременно будут возникать как упругие, так и пластические деформации. Предположим, что границей между пластической и упругой зонами будет цилиндр с границей с (рис. 12). При г<с будут наблюдаться пластические деформации, при / >с — упругие. В той части втулки, где будут проявляться упругие деформации, для определения напряжений можно использовать (70), подставив в нее вместо диаметра (1 величину с. Точное решение задачи об упругодефор- [c.264]

Для приближенного расчета толстостенных цилиндров при осесимметричной нагрузке иногда применяют теорию тонкостенных цилиндрических оболочек. Обычно это приводит к значительно большим погрешностям, чем при использовании рассмотренного выше приближенного метода. Однако, если при расчете по теории тонкостенных цилиндрических оболочек соблюдать определенные правила, то точность расчета можно существенно повысить. Прежде всего все нагрузки, приложенные к наружной или внутренней поверхности цилиндра, необходимо привесии к его срединной поверхности. Так, н-апример, если на цилиндр действуют внутреннее давление р и наружное давление рг, то в расчетные зависимости надо подставлять приведенное давление [c.91]

Ниже приводится пример трехмерного моделирования и решения пространственной задачи определения напряженно-деформированного состояния длинного толстостенного стального цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления. Продольное сечение цилинщт и система координат показаны на рнс. 3.1S а, б (размеры в мм). Учитывав симметрию задачи, будем рвссматрнвать лишь четверть цилиндра высотой 1 см. [c.174]

В определенную фуппу можно выделить толстостенные цилиндры давления, реакторы, котлы, полые валы, штоки, ротора. Для них характерно наличие продольных и кольцеы.1х швов большого сечения. Отдельную группу составляют шестерни, для которых необходима высокая жесткость, а для зубчатых элементов — контактная прочность при переменных нагрузках. Нередко сваркой соединены детали иЗ материалов разного химического состава. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...