Цилиндр под действием внутреннего давления

Результаты, полученные для неоднородной сетки, имеющей 525 внутренних и граничных точек, показаны на рис. 28. Физическая задача состоит в отыскании напряжений в цилиндре под действием внутреннего давления, причем толщина стенки цилиндра меняется в виде галтели, как показывает осевое сечение на рис. 29. Задача является осесимметричной и в каждой точке имеет по две компоненты перемещения всего следует найти 1050 неизвестных. Кривые на рис. 28 показывают значения поверхностных напряжений в зоне галтели (угловая координата а показана на рис. 28). Кружками и квадратиками показаны результаты фотоупругих измерений ), приведенные для сравнения. [c.550]

ЦИЛИНДР ПОД ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ [c.472]

Внутренняя трещина в толстостенном цилиндре под действием внутреннего давления. .................................. 264 [c.474]

ПОЛУЭЛЛИПТИЧЕСКАЯ ПОВЕРХНОСТНАЯ ТРЕЩИНА НА ВНУТРЕННЕЙ ПОЛОСТИ ТОЛСТОСТЕННОГО ЦИЛИНДРА ПОД ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ (ПОВЕРХНОСТИ ТРЕЩИНЫ ИСПЫТЫВАЮТ ДАВЛЕНИЕ) [81, 82-84] [c.552]

В тонкостенном цилиндре под действием внутреннего давления р возникают напряжения в тангенциальном Og = pr jt и осевом о = pr j2t направлениях (где Гт — средний радиус цилиндра, закрытого с двух торцев, t — толщина [c.104]

Ползучесть толстостенных цилиндров под действием внутреннего давления [c.107]

Известен метод [32, 33] анализа ползучести толстостенных цилиндров под действием внутреннего давления с использованием уравнения (4.41) в качестве обобщенного уравнения ползучести. [c.107]

Рис. 4.14. Влияние показателя степени ползучести а на распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего., давления

Рис. 4.15. Распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления при температурном градиенте направлении и а = 5

Рис. 4.18. Распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления с учетом конечной деформации [35]

При б0 = О уравнение (4.67) совпадает с уравнением микродеформации (4.57), а уравнения (4.66) и (4.68) совпадают с уравнением (4.58). На рис. 4.18 показано распределение напряжений, рассчитанное с помощью уравнения (4.67). Цилиндр вследствие ползучести раздается, толщина стенок уменьшается. При этом, в частности, увеличиваются напряжения в тангенциальном направлении, градиент напряжений становится более резким. Описанные закономерности подтвердили путем исследования [39] распределения остаточных напряжений после ползучести цилиндра под действием внутреннего давления. [c.111]

Рие. 4.19. Распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления р = 100 МПа и осевой нагрузки а [20] [c.112]

Известен аналогичный способ анализа [40, 41 ] ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления и небольшого изгибающего момента, однако в данной [c.113]

Закритическое деформирование толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления [c.232]

Рис. 12.9. Толстостенный круговой цилиндр под действием внутреннего давления сравнение аналитических результатов и результатов, полученных МГЭ. Использовались приращения нагрузки переменной величины. Нанесены не

Вводя обозначение = —р , получаем дифференциальное уравнение напряженно-деформированного состояния стенок цилиндра под действием внутреннего давления [c.340]

В общем случае задача анализа напряженно-деформированного состояния стенок полого цилиндра под действием внутреннего давления сводится к совместному решению системы трех уравнений (12-17), (12-19) и (12-20), содержащей три неизвестных переменных [c.341]

Решение задачи толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления р в условиях неустановившейся ползучести ищеМ в виде [13,78] [c.471]

Пластические деформации толстостенных цилиндров ПОД действием внутреннего давления [c.320]

При рассмотрении упругой деформации толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления р мы нашли (см. стр. 175), что радиальное и окружное напряжения в радиальном расстоянии г от оси цилиндра выражаются формулами [c.320]

Расширение корпуса цилиндра под действием внутреннего давления жидкости [c.138]

Рассмотрим цилиндр с внутренним радиусом и наружным Го. находящийся под действием внутреннего давления и наружного (рис. 450). Вследствие осевой симметрии цилиндра и нагрузок напряжения и деформации также симметричны относительно его оси. [c.443]

Пример 10.2. Цилиндрический сосуд (рис. 337, а) находится под действием внутреннего давлении р. Радиус цилиндра равен R, толщина равна Л. Определить напряжения. [c.298]

Определить потенциальную энергию, отнесенную к единице длины цилиндра а < г < Ь, под действием внутреннего давления р,-. Концы цилиндра свободны (aj. = 0). [c.278]

Пример 10.2. Цилиндрический сосуд (рис. 10.10, а) находится под действием внутреннего давления р. Радиус цилиндра R, толщина А. Определить напряжения. [c.402]

Аналогичные формулы, связываюшне напряжения и деформации д,ля композитны х цилиндров под действием внутреннего давления и иэменення температуры, могут быть получены для обобщенной плоской деформацин, когда в цилиндре возникает еще и осевое усилие. [c.115]

Никакого контроля за точностью определения напряжений в окрестности дна отверстий не производилось. В части цилиндра, удаленной от дна отверстия, распределение напряжений согласуется в пределах 4% с решением для толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления. Это отклонение объясняет-00, по-видимому, наличием остаточных напряжений в цилиндрах из марблетта. На основе подобного сопоставления можно утверждать, что ошибка при определении напряжений не превышает 10% наибольших значений. Это подтверждается также и накопленным опытом. [c.290]

Проведен [38] анализ ползучести цилиндра под действием внутреннего давления с учетом конечной деформации. Если для описания напряжений и деформаций использовать истинные напряжения и логарифмическую деформацию, то уравнение, выражающее условие равновесия напряжений, может быть представлено с помощью уравнения (4.51) для случая микродеформааии в виде [c.110]

Еще в работах Генки [15], А. А. Ильюшина [40] и А. Ю. Иш-линского [43] было рассмотрено влияние вязкости на формообразование металлов. В [15] разобраны вращение прокатного валка в пластическом материале, продавливание пластической массы через цилиндрическую полость и локализация деформаций при растяжении стержня. В [40] выведены основные уравнения вязкопластического течения и рассмотрены вращение цилиндра в вязкопластической среде, расширение полого цилиндра под действием внутреннего давления, волочение круглого прутка через жесткую коническую матрицу, движение вязкопластического материала в круглой трубе. В [43] решена задача прокатки и волочения полосы в условиях плоской деформации. При этом в [40 и 43] принято, что максимальное касательное напряжение является линейной функцией максимальной скорости угловой деформации. [c.5]

Таким образом, получено решение кргьевой задачи для толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления с учетом жесткости нагружающей системы и ниспадающей ветви диаграммы деформирования материала. Непринципиальное с точки зрения получения решения допущение о неизменности коэффициента Пуассона в [c.235]

Если распределение напряжений в упругопластичном теле и в упругом одинаково (в статически определимых системах), то остаточные напряжения после пластической деформации не возникают. Это, например, имеет место при растяжении стержня осевой силой или растяжения тонкостенного цилиндра под действием внутреннего давления. [c.274]

Полное решение проблемы выбора надлежащей модели материала даже в такой упрощенной форме далеко от завершения, однако имеются примеры удачных частных решений. Так, при сверхвысоких (порядка модуля упругости) давлениях, развивающихся при гиперскоростных соударениях, успешно используется модель идеальной жидкости (М. А. Лаврентьев, 1949). Для материалов типа полимеров, для которых существенны эффекты несовершенной упругости, иногда используется модель вязкоупругого тела (см., например, А. Ю. Ишлинский, 1940). Что касается материалов типа металлов, находящихся под действием умеренно высоких напряжений порядка предела текучести (которым, в основном, и посвящен данный обзор), то для их изучения могут использоваться два подхода. В основе первого из них лежит допущение, что за пределами упругости материал переходит в вязко-пластическое состояние и его определяющее уравнение зависит от времени. Начало этому направлению подолбили работы А. А. Ильюшина (1940, 1941), в которых в качестве определяющих уравнений использованы уравнения вязко-пластического течения, не учитывающие упругих деформаций. В этих работах дано решение нескольких теоретических задач (удар по цилиндрическому образцу твердым телом, деформирование полого цилиндра под действием внутреннего давления) и описан сконструированный автором первый пневматический копер, позволявший достигать скоростей деформаций порядка 10 Исек (с помощью его были определены коэффициенты вязкости некоторых металлов). Сразу вслед за тем учениками А. А. Ильюшина были решены задачи о вращении цилиндра в вязко-пластической среде (П. М. Огибалов, 1941) и об ударе цилиндра по вязко-пластической пластинке (Ф. А. Бахшиян, 1948 — опубликование этой работы задержалось на ряд лет). С математической точки зрения уравнения динамики одноосного вязко-пластического тела принадлежат к классу уравнений параболического типа. [c.303]

Фомин В. Л. Плоская деформация упрочняюш.ихся полых цилиндров под действием внутреннего давления и стационарного теплового поля. Исследования по упругости и пластичности . Сб. 3. Л., Изд. ЛГУ, 1964. [c.131]

Это решение можно согласовать с решением (45) для толстостенного цилиндра, находян егося под действием внутреннего давления, если внешний диаметр цилиндра устремить к бесконечности. Таким же путем можно получить решения и для случая, изобра>кенного на рис. 82, а. Компоненты напряжений имеют [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...