Цезий Давление паров

Здесь К есть зависящая от температуры величина, а Я пропорциональна парциальному давлению паров вещества с малым потенциалом ионизации. Благодаря добавке паров цезия газы будут обладать заметной величиной электропроводности уже при температурах, несколько больших тысячи градусов. [c.301]

Для эффективного осуществления поверхностной ионизации на нагретой поверхности из щелочных металлов наиболее подходящим оказался цезий, потенциал ионизации которого равен 3,88 В. Давление паров цезия в преобразователях регулируется, как правило, температурой специального цезиевого резервуара, сообщающегося с межэлектродной областью. [c.19]

Давление паров цезия, мм рт. ст. 4 [c.31]

На рис. 4 в Г—S-координатах приведены циклы насыщенного пара для ртути, цезия, рубидия, натрия и калия при начальной температуре ЮПО"" С. Конечная температура цикла для каждого рабочего тела различна и соответствует конечному давлению пара, при котором влажность пара за турбиной составляет 18%. Наиболее благоприятны термодинамические характеристики циклов насыщенного пара ртути, цезия и рубидия. Их к. п. д. близок [c.24]

При низком давлении паров цезия в диоде (10 мм Hg) требуется высокая температура катода. Ионы для нейтрализации пространственного заряда образуются с помощью поверхностной ионизации на катоде. Температура источника тепла должна быть больше 1800° С. Цезий на катоде при этих условиях отсутствует и меж-электродный зазор может достигать 1 мм. [c.106]

Цезий н рубидий играют большую роль в рассмотренных выше областях применения, потому что они принадлежат к наиболее легко ионизируемым элементам. Их применению в этих областях способствуют также легкоплавкость этих двух металлов, их низкая температура кипения и высокое давление паров. [c.644]

В табл. 58 приведены данные об изменении веса образцов после выдержки при 600° С и давлении паров цезия 2 мм рт. ст. [c.235]

Давление паров цезия в мм рт. ст. Время испытания в ч Результаты испытания [c.239]

Коэффициент электропроводности смеси аргона с цезием рассчитывался при условиях, которые сугцествуют перед фронтом ударной волны в ударной трубе с подогреваемой камерой низкого давления. Камера низкого давления нагревалась до температуры Т . Она наполнялась парами цезия, давление которых соответствует давлению паров цезия над плоской [c.154]

Коэффициенты диффузии паров цезия и калия в гелии и аргоне определялись авторами экспериментально. Использовался метод Стефана [1], т. е. коэффициенты диффузии находились по скорости испарения металла в инертный газ в диффузионной трубке. Наружный конец диффузионной трубки обтекался тем же газом для того, чтобы парциальное давление паров металла на срезе трубки было близко к пулю. По результатам опыта коэффициент диффузии определялся с помощью соотношения [c.49]

Расход инертного газа в опытах был выбран в пределах 25—27 л/час (по холодному газу). Это обеспечивало более чем стократное уменьшение парциального давления паров металла после смешения. Однако при данном расходе газа не происходит заметного вихреобразования в горловине трубки и уменьшения за счет этого рабочей высоты к. Опыты с цезием, [c.49]

Скорость звука в перегретых парах измерялась по изобарам. Выход на изобару осуществлялся установлением соответствующей температуры в парогенераторе. Отсчет давления паров цезия производился по показаниям термопары, находящейся в непосредственной близости от уровня жидкого цезия в парогенераторе, с использованием экспериментальных Р — Г-данных [5]. Одновременно с установлением температурного режима в парогенераторе разогревалась измерительная камера. Температура измерительной камеры поднималась до верхнего предела измерений. Контроль за установлением равновесного состояния в измерительной камере осуществлялся по трем термопарам, расположенным по высоте камеры на торцах и в центре —- вблизи исследуемого объема. Перед установкой в измерительную камеру все термопары проверялись на однородность показаний. При температуре 1300° К отклонение показаний термопар не превышало 1,5°. [c.112]

Переход с одной изобары на другую осуществлялся изменением температуры в парогенераторе. При высоких давлениях паров цезия измерительная камера разгружалась внешним давлением инертного газа. [c.112]

Чтобы обеспечить высокие скорости истечения и КПД, в лазерном двигателе целесообразно использовать рабочие вещества с малой атомной массой, а температуру в теплообменной камере сделать максимально возможной. Оптимальным рабочим веществом является водород, однако он обладает низким коэффициентом поглощения энергии излучения. Величину этого коэффициента можно значительно поднять, ис пользуя небольшие добавки к водороду (например 1 % цезия и 1 9 водяного пара). Для такой смеси водорода, цезия и паров воды линейный показатель поглощения в инфракрасной области спектра с ростом температуры от 2000 до 6000 К увеличивается от 2 до 200 м при давлении газа 3 МПа [8]. [c.174]

Распределение парциального давления цезия в потоке р=р х) по длине трубки при внутреннем течении или по глубине пучка рассчитывается из решения дифференциального уравнения баланса вещества. Далее, зная текущую температуру потока Т—Т (х) из расчета теплообмена, находим изменение давления насыщенных паров цезия по длине рабочего участка. Пересечение кривых [c.275]

В циклах на парах натрия, калия, цезия и рубидия применение перегрева пара также не дает значительного эффекта при начальных температурах пара, реально достижимых в настоящее время. Применение перегрева пара в этих циклах затруднено еще более высокой по сравнению с ртутью температурой насыщенного пара даже при умеренных начальных давлениях. [c.23]

На рис. 3 показаны возможные к. п. д. циклов на насыщенных парах ртути, рубидия, цезия, натрия и калия в зависимости от начальной температуры цикла. Конечное давление для всех циклов принято равным 0,03-10 Па. Соответствующие этому давлению температуры конденсации пара различны для каждого из этих рабочих тел. У ртутного пара эта температура равна 208° С, у натрия 595° С, у цезия 420° С. [c.23]

На рис. 26, а дается пример комбинированного бинарного цикла на парах жидких металлов в верхней ступени цезия, в нижней — ртути. Такой цикл может быть использован в космических двигателях, так как температура конденсации ртутного пара при давлении 0,5-10 Па еще достаточно высока — 319° С. Этот цикл представляется перспективным также для транспортных и передвижных энергетических установок. [c.43]

Вязкость исследовалась в ряде работ паров цезия — в [Ц паров цезия, рубидия, калия и натрия — в [2] паров калия и натрия — в [3]. В работе [1] зависимость вязкости паров цезия от давления (содержания молекулярной компоненты не обнаружена, а отличие численных значений вязкости от данных работы [2] доходит до 40%. Зависимость вязкости паров цезия от давления по данным [2] носит различный характер в области малых и больших температур. По данным [2, 3] вязкость паров калия уменьшается с ростом давления. По данным [2] для натрия вязкость паров увеличивается с ростом давления, а по данным [3] — уменьшается. Таким образом, между данными различных авторов имеются количественные и качественные расхождения. [c.24]

Цезий, вязкость 140 —, давление насыщенного пара 132 —, коэффициент диффузии 639, 645, 646 [c.720]

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ и вязкость ПАРОВ РУБИДИЯ И ЦЕЗИЯ ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ до 1500° К и ДАВЛЕНИЯХ [c.362]

Определение коэффициентов переноса паров щелочных металлов как теоретическое, так и экспериментальное, сопряжено со значительными трудностями. В некоторых экспериментальных работах [1] исследованы теплопроводность и вязкость паров Na и К в сравнительно небольшом интервале температур (600— 1000° К) и давлений (до 1 атм). Теплопроводность паров Rb и s изучена меньше. В работах [2—5] исследования проведены при низких давлениях (до нескольких миллиметров, рт. ст.) в области температур 1000—2400° К. Следует отметить, что эти работы проводились для оценки баланса тепла в термоионных преобразователях, поэтому точность результатов экспериментов невелика. Исследованию вязкости пара цезия посвящена только одна работа [6]. [c.362]

На рис. I. 40 показана зависимость удельной мощности, снимаемой с поликристаллического молибденового образца с покрытием рения б = 27 мк, от температуры цезия при различных температурах катода Т . Наибольшее значение удельной мощности 6 вт1см достигается для такого катода при температуре цезия 260° С и температуре катода 1730—1750° С. Как видно из графика, с повышением температуры катода возрастает и оптимальное значение давления паров цезия. Сравнительные эмиссионные характеристики поликристаллического молибдена (сплав Мо—0,02% С) и такого же сплава с покрытием представлены в табл. I. 45 и на рис. I. 41. [c.109]

Как видно из рис. I. 41, оптимальные давления паров цезия, при которых снимаются наибольшие мощности, также имеют,разные значения для данных материалов. Так как рений лучше молибдена адсорбирует цезий за счет больших сил хемосорбции, то и оптимальное давление паров цезия устанавливается надТтаким катодом раньше (при меньших температурах цезия), чем над молибденом. [c.109]

Реакция с образованием AI2O наиболее предпочтительна, но и она может протекать сколько-нибудь заметно лишь при условии постоянного удаления из зоны реакции продуктов реакции. Такое условие может быть соблюдено при температуре 600° С, когда окисел АЬОз, согласно литературным данным, обнаруживается в парах, а S2O2 находится в жидком состоянии. Маловероятно, чтобы диссоциация была значительной и обусловливала эту реакцию. Константа равновесия реакции S2O2 5 2 S + O2 при 600° С равна 2,5-10 . Следовательно, при давлении пара цезия 2 мм рт. ст. реакция в прямом направлении должна почти полностью подавляться. Этим можно объяснить незначительное воздействие (типа травления) паров цезия на чистые ноли-кристаллические образцы и небольшую потерю их веса. [c.237]

Метод измерения давления основан на компенсации давления пара легко определяемым противодавлением газа. Перегрев жидкости исключен. Конструкция установки приведена на рис. 1. Рабочим объемом является герметичный сосуд 9 из нержавеющей стали 1Х18Н9Т, чувствительным элементом — сильфон 3 из нержавеющей стали наружным диаметром 52 мм, имеющий 14 гофр с толщиной стенки 0,14 мм. Жесткость сильфона около 200 кг1 м /м). Верхняя часть сильфона сварена аргонодуговой сваркой с верхней крыщкой сосуда 6. Нижняя часть, герметично заглушенная крышкой 11, является подвижной. На дно сосуда помещается цезий или амальгама цезия заданного состава. Во время работы сильфон находится в паровом объеме измерительного сосуда. Перемещение сильфона передается штоком 4 на индикатор 7 часового типа с ценой деления [c.222]

Измерение упругости пара цезия и его амальгам проводилось. методом, основанным на компенсации давления пара легко определяе-.мым противодавлением газа, исключающим перегрев жидкости. Таблиц 1. Иллюстраций 3. Библиография 6 назв. [c.484]

Диапазон измеренных давлений паров ртути 2—200 мм рт. ст. Содержание цезия в паре при этом составляло доли процента к содержанию ртути. Иллюстраций 2. Библиография 6 назв. [c.485]

ГСССД 112-87 Литий, натрий, калий, рубидий, цезий. Давление насыщенных паров при высоких температурах. [c.67]

Меняют лишь в тех случаях, когда необходимо обеспечить изо-термнчность трубы и высокий теплоперенос при температурах 550— 50° С, т. е. в том диапазоне температур, где для натрия давление паров слишком мало. Рубидий и цезий имеют сравнительно малое поверхностное натяжение и ухудшенные по сравнению с натрием и калием другие физические свойства. Их следует использовать лишь при 400—550° С там, где требования по теплопереносу относительно невелики, и, главным образом, необходимо обеспечить изотермичность. [c.77]

При контакте вольфрамовой поверхности нагретого анода с парами цезия, рубидия или калия, находящимися под низким давлением в умеренном электрическом поле, может существовать два различных устойчивых типа условий на поверхности [15—17]. В первом случае вольфрамовая поверхность остается почти совершенно чистой, работа выхода с поверхности превышает потенциал ионизации атомов щелочного металла и металл испаряется почти целиком в виде ионов. Скорость испарения ионов равна скорости накопления атомов на горячей поверхности и определяется давлением паров щелочного металла в окружающем пространстве. При возрастании этого давления скорость накопления атомов и скорость испарения ионов также увеличатся. Однако, когда это увеличение достигает пекото-торых пределов, картина явления резко меняется. Часть вольфрамовой поверхности, покрытая адсорбированными атомами, становится уже значительной и работа выхода с этой поверхности падает до значений меньших, чем потенциал ионизации щелочного металла. В дальнейшем адсорбированный слой все больше покрывает поверхность анода и все больший процент испаряющихся частиц представляет собой атомы, а не ионы. [c.282]

Изучалось влияние паров цезия на механическую прочность, исследуемого керамического покрытия из А12О3 с добавкой алюмофосфата. Образцы из напыленного покрытия (без металлической подложки) размерами 10x10x10 мм выдерживались в течение 100 час. в парах цезия при давлении 2 мм рт. ст. и температуре 800° С. Данные о пределе прочности материала на сжатие до и после их выдержки в парах цезия представлены ниже [c.219]

В ядерных реакторах с термозмиссионным преобразованием энергии молибденовый эмиттер с покрытием или без покрытия одновременно выполняет роль оболочки твзла, работающего при высокой температуре ( 1900К) в парах цезия при давлении 10 —10 мм рт. ст. в течение Ю ч и более. Из известных видов ядерного топлива для работы при таких высоких температурах наиболее удовлетворяют требованиям двуокись обогащенного урана и сплавы его монокарбида с монокарбидом циркония. Керамическое ядерное топливо из спеченной двуокиси или карбидных сплавов, наряду с высокой температурой плавления, обладает высокой термо- и радиационной стойкостью, химической инертностью к парам щелочных металлов и совместимостью с конструкционными материалами [45]. [c.127]

Сочетание высокой коррозионной стойкости и удельной прочности в жидких щелочных металлах и их парах делает молибден и его сплавы одним из лучших материалов в автономных энергетических установках для космических аппаратов. В последние годы в этом направлении достигнуты значительные успехи. Например, по данным работ [169а, 186а], турбинные лопатки (см. рис. 1.2) из молибденовых сплавов TZM успешно выдержали длительные испытания в опытных установках, где качестве рабочей среды использовали пары цезия и калия. После испытания в опытной турбине в течение 3000 ч при температуре 750°С и скорости потока 160 м/с потеря массы лопаток составляла всего лишь 0,029%, а максимальная глубина коррозии менее 0,025 мм. Благодаря высокому модулю упругости и высокому пределу текучести, молибденовые сплавы типа TZM являются хорошим материалом для пружин, работающих в жидких металлах при температуре 800—1000° С. Такие пружины, покрытые никелем или дисилицидом молибдена, могут быть использованы также в окислительной среде при высоких температурах. Высокий модуль упругости, отсутствие взаимодействия с жидкими металлами и хорошая теплопроводность сделали молибден и его сплавы одним из лучших материалов для изготовления прессформ и стержней машин для литья под давлением алюминиевых, цинковых и медных сплавов. [c.146]

При небольших концентрациях присадки и при условии отсутствия туманообразования в объеме скорость гетерогенной конденсации определяется скоростью диффузионной доставки молекул к поверхности конденсации. При этом вследствие того, что p< i (р — текущее парциальное давление цезия, Р — полное давление в системе), можно пренебречь влиянием стефановского потока [2] и определять удельный диффузионный поток паров присадки g с помощью формулы [c.275]

При температуре пара перед турбиной порядка 985° С и температуре в радиаторе 670° С (оптимум из условия минимальной площади радиатора и близкого к оптимуму отношения температур цикла Карно — Tj = %) ртуть не может быть использована в качестве рабочего тела в турбине из-за слишком высокого давления. Для установок типа SNAP-2 при мощности 300—1000 кВт и температуре 985—1200° С пригодны в качестве рабочего тела натрий, калий, рубидий и цезий. Органические жидкости и химические соединения при такой температуре неустойчивы. [c.74]

В книге приведены таблицы для давления насьш1енного пара при р>10 бар. Для натрия, калия, рубидия и цезия они составлены по экспериментальным данным [350, 404, 414—417], которые описываются уравнением [c.86]

Давление р насьнценного пара цезия при 10 бар по экспериментальным данным [404,414] [c.132]

Опыты по динамическому сжатию цезиевых паров выполнены [20, 24] на пневматической диафрагменной ударной трубе, схема которой приведена на рис.9.3. В целях получения высоких начальных давлений насыщенных паров установка длиной 4 м и внутренним диаметром 4,5 см нагревалась до температуры 700°С. Ионизующая ударная волна создавалась при разрьюе диафрагмы, разделяющей пары цезия и сжатый инертный газ — гелий, аргон или их смеси при давлении до 0,1 ГПа. Измерения проводились как в прямой ударной волне, так и в ударной волне, отраженной от закрытого торца трубы. Измерялись скорость фронта ударной волны и плотность Ударно-сжатой плазмы. Длина волны зондирующего рентгеновского [c.345]

Изменение веса образцов ЛЬОз после выдержки в парах цезия прн давлении 2 мм рт. сг. и температуре 600° С [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...