Натрий Давление паров

При высоком и сверхвысоком давлении пара на его чистоту, кроме механического уноса капель влаги, существенное влияние оказывает и повышенная растворимость солей в паре. В первую очередь кремневой кислоты, а затем солей натрия, гидрооксидов меди и железа. [c.156]

Исследования [Л. 85] показывают, что при низких давлениях паров щелочных металлов (р < 0,01 бар) коэффициент конденсации р 1. При увеличении давления значения р уменьшаются. По данным [Л. 101, 112] в этой области давлений для калия и натрия зависимость р от давления д, описывается следующей эмпирической формулой [c.279]

В табл. 15.5 приведены данные для расчета давления пара (в Па) над расплавами нитратов калия и натрия и нитрита натрия по уравнению [3] [c.249]

Снижение давления пара растворов гидроокисей лития и натрия [c.50]

Электрическая мощность, МВт эквивалентная непосредственная Температура натрия на входе в реактор, °С Температура натрия на выходе из реактора, °С Температура натрия на входе в промежуточный теплообменник, С Температура натрия на выходе из промежуточного теплообменника, °С Давление пара на выходе из парогенератора, МПа [c.82]

Для АЭС с БН-600 применены серийные турбины мощностью по 200 МВт с давлением пара перед турбиной 13 МПа. Однако присущие этой турбине температуры начального перегрева пара перед турбиной и промежуточная температура перегрева 540°С не могли быть достигнуты из-за недостаточной температуры натрия после промежуточного теплообменника (520°С). В связи с этим для турбин установки БН-600 и начальный, и промежуточный перегрев пара составляет 505°С. [c.86]

Поскольку нижний радиальный подшипник работает на минеральной смазке, следует опасаться контакта натрия с парами смазки. Для уменьшения этого нежелательного процесса используют смазку с меньшим давлением насыщенных паров, например вакуумное масло. Если такое мероприятие окажется недостаточным, то насос должен оборудоваться специальной системой удаления паров смазки. [c.42]

Цирконий сильно окисляется воздухом при температуре 300— 400° С, то весьма устойчив в воде. Он пригоден для изготовления защитных оболочек тепловыделяющих элементов, охлаждаемых водой или жидкими металлами (натрием, калием). Нелегированный цирконий теряет свою стойкость в воде при температуре 300—320° С. Следовательно, стойкость его сильно зависит от температуры. С добавлением к цирконию 1,5% олова, 0,12% железа, 0,05% никеля и 0,1% хрома (циркалой 2) окисная пленка не разрушается. Сплав циркалой 2 устойчив в воде и паре при высоких температурах. С увеличением концентрации азота и углерода в сплаве стойкость его в водяном паре при высоком давлении понижается. Стойкость сплава сильно зависит и от состояния его поверхности чем чище обработана поверхность, тем выше стойкость сплава. Гладкая поверхность достигается травлением в 35-процентной азотной кислоте с концентрацией 1—2% фтористого водорода, при комнатной температуре. Скорость равномерной коррозии циркония при высоких температурах обычно не превышает 0,01—0,02 мм год. В воде, содержащей кислород, при температуре 318° С скорость его коррозии составляет 0,01—0,1 мг смР--мес. Поведение циркония в воде-при температуре 316° Сив паре при температуре 400° С одинаково. С повышением давления пара при температуре 400° С от 1 до 100 ат скорость коррозии увеличивается в 20—40 раз. Во время облучения в воде при температуре 283° С и потоке нейтронов 10 п см скорость коррозии сплава циркония была в 50 раз выше, чем без облучения. Срок службы защитных оболочек из циркония примерно два года. [c.297]

Равновесное давление пара над чистым металлом обычно находят экспериментально. Например, для жидкого натрия предложено уравнение [23] [c.9]

Давление пара, Соединения натрия в пере- Кремниевая кислота в пересчете на ЗЮ — [c.51]

Рис. 4.1. Кривые равновесных давлений паров для хлорида, сульфата и гидроокиси натрия [84].

Температура поверхности, при которой возможна конденсация той или иной соли, может быть определена по кривым температурной зависимости равновесного давления паров этих солей. Доказана возможность использования в этих целях зависимостей, полученных [85] для чистых (не дымовых) газов, содержащих пары сульфата, хлорида и гидроокиси натрия в присутствии водяных паров. По этим кривым (рис. 4.1) и максимальному парциальному давлению р паров соли натрия (например, хлорида), которое получается при сжигании рассматриваемого угля, оп- [c.59]

Рассчитаем парциальное давление паров солей щелочных металлов, полагая в дальнейшем для упрощения, что щелочи представлены только натрием [c.70]

На рис. 4 в Г—S-координатах приведены циклы насыщенного пара для ртути, цезия, рубидия, натрия и калия при начальной температуре ЮПО"" С. Конечная температура цикла для каждого рабочего тела различна и соответствует конечному давлению пара, при котором влажность пара за турбиной составляет 18%. Наиболее благоприятны термодинамические характеристики циклов насыщенного пара ртути, цезия и рубидия. Их к. п. д. близок [c.24]

Выбор лития в качестве теплоносителя обусловлен его высокой удельной теплоемкостью и низким давлением пара при температуре около 1100° С. В основном варианте реактор с экраном охлаждается литием, прокачиваемым насосом, а через радиатор другим насосом прокачивается эвтектический сплав натрий—калий, охлаждающий конденсатор паров калия. [c.75]

Лампа работает в условиях насыщенных паров. Спектр излучения зависит от давления паров натрия, которое определяется по температуре наиболее холодной части откачной трубочки. Так, для натриевой лампы мощностью 400 Вт световая отдача имеет оптимум при давлении около 25000 Па (200 мм рт. ст.). [c.28]

Меняют лишь в тех случаях, когда необходимо обеспечить изо-термнчность трубы и высокий теплоперенос при температурах 550— 50° С, т. е. в том диапазоне температур, где для натрия давление паров слишком мало. Рубидий и цезий имеют сравнительно малое поверхностное натяжение и ухудшенные по сравнению с натрием и калием другие физические свойства. Их следует использовать лишь при 400—550° С там, где требования по теплопереносу относительно невелики, и, главным образом, необходимо обеспечить изотермичность. [c.77]

УДАЛЕНИЕ КИСЛОРОДА. Применение сульфита натрия для удаления кислорода в котлах высокого давления ограничено из-за его способности разлагаться при высокой температуре до сульфидов или образовывать SOj. Считается, что NajSOg можно успешно применять при давлении пара менее 12,4 МПа. Разложение может протекать, например, по следующей реакции [c.291]

Из щелочных металлов в большинстве случаев наиболее легко улетучиваются соединения калия. Это объясняется более высоким давлением паров оксида калия. В. реальных температурных условиях в топке давление паров оксида калия r сравнении с давлением, паров оксида натрия выше, примерно в десять раз. При сжигании топлива, содержащего в равном количестве калий и натрий, образующиеся на конвективных поверхностях котла золо-вые отложения содержат существенно больше К2О, чем ЫагО [10]. [c.26]

Расплавленный натрий вступает в реакцию с водородом, в результате которой при температуре выше 200° С образуются гидриды. Давление паров во время диссоциации чистого гидрида натрия при температуре выше 420° С превышает 1 ат. Водород из гидрида окиси и гидроокиси натрия можно удалить путем нагревания и откачки. График растворимости гидрида натрия в расплавленном натрии показан на рис. У-Ю. Из кривой графика видно, что водород в виде гидрида можно удалить с помощькт холодной ловушки. В присутствии азота, активированного электрическим разрядом, натрий превращается в нитрид или азид. В присутствии углерода или окисей металлов он вступает в реакцию с азотом, образуя конечный продукт реакции — цианистый натрий. [c.313]

Давление пара у турбин, бар Соединения натрия в пересчете на сульфат натрия, MKsjm Свободная углекислота, мг1пг [c.169]

Расход натрия в каждом контуре составляет 3500 т/час, а его температура перед пароперегревателями 530° С, за перегревателями 455° С и за испарительной поверхностью 370° С. Давление острого пара 163 ата, температура 513 — 565° С. Давление пара на выходе из промпароперегревателей 34,5 ата, температура 513— 565° С. Температура питательной воды 288° С. [c.133]

Недавно были измерены активности во всей области составов некоторых тройных систем. Для тройной системы Hg—Na— d Фрауеншиль и Галла [81] определили активность ртути из давления паров и активность натрия из э. д. с. Активность кадмия определялась из э. д. с. в тройных системах d—РЬ—Sb, d—Pb—Sn, d—Pb—Bi и d—Sn—Bi Эллиотом и Чипменом [78] и Мелгре-ном [254]. Эти последние работы обсуждались в гл. I, п. 7. [c.121]

Энергетические реакторы на быстрых нейтронах, способные к воспроизводству ядерного горючего (плутония), имеют электрические мощности порядка 300—600 МВт (БН-350, БН-600). В качестве теплоносителя в этих реакторах используется жидкий натрий. В отличие от одноконтурных (РБМК) и двухконтурных (ВВЭР) реакторов в реакторах на быстрых нейтронах применена трехконтурная схема первый и второй контур (реактор — теплообменник — парогенератор) имеют жидкометаллический теплоноситель, в третьем контуре (парогенератор — турбина) использованы вода и пар. Температура натрия в первом контуре на входе 370—380°, на выходе 500—580° С, температура натрия во втором контуре 270—520, температура пара перед турбиной 440—510° С. Давление натрия в первом и втором контуре 6—12 кГ/см (0,6— 1,2 МПа), давление пара 50—140 кГ/см (5—14 МПа). Диаметр корпусов реакторов БН изменяется в пределах 3100—8000 мм, а высота — от 4200 до 12 000 мм. Мощный реактор БН-600 имеет интегральную ( баковую ) компоновку активная зона, насосы и промежуточные теплообменники расположены в одном корпусе [c.25]

Парогенераторы и промежуточные теплообменники реакторов типа БН. В реакторах типа БН освоенный уровень температур натрия в первом контуре не превыщает 560 °С, поэтому, учитывая снижение температур в промежуточном контуре, можно считать для этих реакторов реальным уровень температур пара в пределах 450—510°С. Давление пара может назначаться в широких пределах до 24 МПа. Необходимо отметить, что оптимизация параметров парового цикла ограничивается не только выходной температурой натрия, но и подогревом в реакторе. Для современных реакторов типа БН характерен подогрев в диапазоне 150— 200 °С и, следовательно, температура на входе в реактор 300— 400 °С. С учетом снижения температур в ПТО диапазон значений температуры питательной воды на входе в ПГ может быть принят равным 200—300 °С, что соответствует турбоустановкам с регенеративными подогревателями. Таким образом, по холодным веткам контуров располагаемый температурный напор равен примерно 100°С (400 °С — температура первого контура и 300 °С — температура питательной воды), что несколько больще температурного напора по горячим веткам (рис. 1.4). В то же время высокий уровень температур теплоносителей по холодной ветке (до 400°С) позволяет при выборе оптимального давления пара варьировать значения давления в щироком диапазоне, вплоть до сверхкритического (24 МПа). Однако выбор давления свыше 20 МПа ограничивается отсутствием в настоящее время освоенных материалов, обеспечивающих необходимые запасы по длительной прочности теплообменных труб в пароперегревателе. [c.13]

Допустимое содержание солей натрия в добавочной питательной воде барабанных паровых котлов тем выше а) чем ниже давление пара в котлах б) чем ниже температура перегретого пара (если нет пароперегревателя, то при прочих равных условиях допускается более высокая концентрация солей натрия в котловой воде, а следовательно и в добавочной химически очищенной воде) в) чем лучше организована паросепарация в котлах (ступенчатое испарение, выносные и внутрибарабанные циклоны, промывка пара и т. п.) и чем меньше, следовательно, коэффициенты уноса солей испаряемой воды с паром г) чем меньше безвозвратные потери пара и конденсата, восполняемые химическиочищенной водой д) чем больше допустимые размеры продувки котлов. [c.401]

Следует, однако, учитывать, что барабанные паровые котлы, строго говоря, безразличны только к двум солям натрия — сернокислому натрию и хлористому натрию (в диапазоне давлений от 0,0 до 14 Л1н/л ), а при сверхвысоких давлениях барабанные котлы безразличны уже только к одной соли — сернокислому натрию, поскольку хлористый натрий становится заметно растворимым в паре сверхвысокого давления. К другим же солям натрия барабанные паровые котлы небезразличны. Так, при всех давлениях генерируемого пара в питательной воде и, следовательно, в добавочной химически обработанной воде для барабанных котлов щелочные соединения натрия (бикарбонаты, карбонаты, гидраты окиси) в пересчете на гидраты окиси натрия должны быть снижены до величины, не превышающей 20—5% всего сухого остатка воды (20% — для котлов с давлением пара до 4 Мн1м , 10—5%—для котлов с давлением 10 Мн1м и выше), в целях более надежного предотвращения щелочной коррозии и щелочнохрупких разрушений котельного металла. [c.403]

Важнейшие загрязнения, содержание которых может быстро и в значительных пределах изменяться в зависимости от колебаний содержания их в исходной воде или от работы оборудования (котла, конденсатора, водоочистки и т. д.). Сюда относятся солесодер-ж а н и е или содержание натрия в паре, зависящее от состава котловой воды, от нагрузки котла, высоты уровня воды в барабане, качества питательной воды солесодержание и кремнесодержание обессоленной воды жесткость кремнесодержание очищенной воды содержание кислорода в деаэрированной воде, зависящее от нагрузки деаэратора, количества выпара, температуры и давления ж с с т к о с т ь, с о л е с о д е р ж а н и е и кремнесодержание конденсатов турбин и содержание кислорода в них, зависящие от подсосов воздуха н охлаждающей воды в конденсатном тракте, находящемся под вакуумом. [c.42]

Определив активность отобранной пробы пара, можно подсчитать и соответствующую концентрацию вещества, а по отношению активностей конденсата пара и пробы котловой воды можно непосредственно получить либо влажность пара, если условия эксперимента таковы, что можно пренебречь растворимостью хлорида натрия в паровой фазе (низкое давление), либо коэффициент расоределения, если созданы условия, при которых переход хлорида натрия в пар за счет капельного уноса пренебрежимо мал по сравнению с растворимостью (высокое давление). [c.96]

По этой формуле, иопользуя рекомендуемые нами выше опытные данные по упругостям паров чистых натрия и калия, М0Ж1Н0 найти зависимость давления паров от температуры любого натрий-калиевого шлава. В табл. 3-6 приведены найденные таким 0 браз0 М зависимости упруго сти паров от температуры для двух сплавов с весовым содержанием калия 56 и 76%. [c.132]

Гидрид лития может быть получен с содержанием водорода, соответствующим составу LiH, однако другие солеобразные гидриды ввиду их уменьшающейся устойчивости трудно получить с содержанием теоретического количества водорода. Например, гидрид натрия NaH имеет такое высокое давление пара, что его температуру плавления нельзя определить, в то время как гидрид лития сравнительно устойчив и может плавиться без разложения. Эфраим и Мишель 132] установили, что даже при температуре 640° (на 40° ниже температуры плавления) давление пара гидрида лития не превышает 70 aiai рт. ст. [c.356]

Гидроокись лития гораздо менее гигроскопична, чем едкий натр и едкое кали. Из водного раствора она кристаллизуется в виде гидрата LiOH Н2О, который может быть топко измельчен. Растворимость гидроокиси лития в воде примерно в 5 раз (по весу) меньше растворимости едкого натра и едкого кали. С другой стороны, гидроокись лития примерно в 100 раз более растворима, чем гидроокись кальция, и почти в 4 раза более растворима, чем гидроокись бария. Подобно едкому натру и едкому кали, гидроокись лития может быть расплавлена. Склонность к разложению при нагревании выражена у нее не так резко, как в случае гидроокисей щелочноземельных металлов. Температура плавления гидроокиси лития, равная 445°, намного превышает температуры плавления гидроокисей остальных щелочных металлов. Однако давление пара расплавленной гидроокиси лития значительно выше, чем давления паров гидроокисей других щелочных металлов, и составляет 760 мм рт. ст. при температуре около 925°, в то время как температуры кипения едкого натра и едкого кали лежат между 1300 и 1400°. [c.359]

В этом процессе либо пары пентахлорида приводятся в контакт с расплавленным натрием, либо оба они взаимодействуют в парообразном состоянии. Несомненно, основной задачей является замена периодических процессов непрерывными, причем натриетермическое восстановление легче поддается такой замене, чем магниетермическнй процесс. Натрий в этих процессах имеет некоторые преимущества перед магнием. Натрий легче очистить, так как он имеет более низкую температуру плавления и более высокое давление пара, чем магний. Поскольку хлорид натрия менее гигроскопичен, чем хлорид магния, губка, напученная в результате натрис-термического восстановления, содержит меньше влаги, чем губка, полученная при магннетермическом восстановлении. [c.434]

В Европе для промышленного производства урана из галогенидов в качестве восстановителя предпочитают применять кальций 1621. При этом выделяется большее количество тепла, чем в случае магиия, и давление пара кальция настолько мало, что восстановление можно вссти под атмосферным давлением. Ранее в США (Эймс, Национальное бюро стандартов) до магния применяли кальций. Он также используется в США вместе со вспомогательной добавкой иода для получения обогащенного металла. В этом случае главная цель — достижение высокого выхода. При получении впервые металлического урана Пелиго использовал калий, но можно применять и натрий. Другие исследователи использовали эти металлы при восстановлении в лабораторном масштабе [75], однако из-за больших давлений пара они едва ли годятся для операций большого масштаба. [c.831]

Кальций самый дешевый из щелочноземельных металлов, хотя он значительно дороже натрия, стоимость которого составляет лишь небольшую часть стоимости кальция. Объем производства натрия более чем в 100 раз превышает производство кальция. В органическом синтезе натрий играет очень важную роль, однако в металлургических процессах из-за низкой температуры плавления и высокого давления паров он является мигее удобным раскислителем. восстановителем, дегазатором и легирующим компонентом, чем менее летучий кальций. Кроме того, конечные продукты реакций с натрием более летучи и менее тугоплавки, чем соответствующие конечные продукты реакций с кальцием. В металлургических [c.922]

Давление пара над криолитом при температуре 1000 С составляет 0,39 кПа, а для тетрафторалюмината натрия — 1,6 кПа. Дальнейшее увеличение концентрации AlFj в расплаве приводит к некоторому снижению суммарного давления пара, а затем — новому подъему до 2,7 кПа при 60 % (мол.) AIF3. Именно при этом содержании фторида алюминия наступает предел его растворения, т.е. система становится двухфаз- [c.65]

В табл. 3.3 представлены также значения давления пара субфторидов алюминия ( диг) и натрия [.) при различны [c.68]

Все продукты реакции взаимодействия алюминия с криолитовым расплавом обладают высоким давлением пара. В области низких криолитовых отношений развита реакция (3.6), а в более высоких — реакция (3.7) или (3.8). Во всем исследованном интервале криолитовых отношений давление пара субфторида натрия превышает давление пара субфторида алюминия, что говорит о преимущественном развитии реакции алюмотермического восстановления натрия. [c.68]

Зависимость суммарного давления пара (Р ) и давления паров субфторидов натрия (P jg р) и алюминия (Рд р) от криолитового [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...