Гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах

Основные положения (156). 2-3-2. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах (164). 2-3-3. Теплоотдача и сопротивление при внешнем обтекании тел (172). 2-3-4. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при поперечном обтекании пучков труб (174). 2-3-5. Теплоотдача при свободном движении жидкости 077). [c.128]

В этот период наибольшее внимание в гидравлике уделялось таким проблемам, как гидравлические сопротивления при движении жидкостей по трубам и каналам, неравномерное и неустановившееся движение воды в открытых руслах, неустановившееся движение в напорных системах, сопряжение бьефов гидротехнических сооружений, движение наносов в реках и каналах, деформации речных русел, гидравлический и термический режимы прудов-охладителей, градирен, брызгальных бассейнов, движение грунтовых вод. Значительное внимание было уделено развитию теории моделирования гидравлических явлений. [c.711]

На практике очень часто возникает необходимость определить падение давления при движении жидкости в трубе, т. е. гидравлическое сопротивление. [c.22]

Гидравлическое сопротивление теплообменников. При движении жидкости в трубах с постоянной температурой сопротивление трения определяется по формуле [c.46]

При движении жидкости в трубе возникают дополнительные силы сопротивления, в результате чего частицы жидкости, прилегающие к поверхности трубы, тормозятся. Такое торможение благодаря наличию вязкости передается следующим слоям, причем скорость движения частиц по мере удаления их от оси трубы постепенно уменьшается. Равнодействующая сил сопротивления направлена в сторону, противоположную движению, параллельна направлению движения и является силой гидравлического трения (силой сопротивления движению). [c.65]

ТЕПЛООТДАЧА И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ в ТРУБЕ [c.65]

При движении жидкостей в напорных трубопроводах санитарно-технических систем квадратичный закон сопротивления соблюдается не всегда. Так, например, более 80 % всех городских газопроводов низкого и среднего давления работает в неквадратичной области сопротивления. В этом случае параметры А (или К) зависят не только от диаметра трубы, но также и от скорости движения в ней, в связи с чем решение задач по гидравлическому расчету трубопроводов несколько осложняется. [c.276]

Петухов Б. С., Исследование теплообмена и гидравлического сопротивления при неизотермическом движении жидкости в трубах, диссертация, МЭИ, 1955. Петухов Б. С. и Кириллов В. В., К вопросу о теплообмене при турбулентном течении жидкости в трубах, Теплоэнергетика № 4, 1958. [c.244]

В том случае, когда поверхность жидкостной пленки гладкая, гидравлическое сопротивление при течении двухфазного потока практически не зависит от состояния поверхности стенки (шероховатости) рабочего канала, так как основная доля диссипативных потерь энергии происходит на границе между паровым ядром и поверхностью жидкости. Этот режим движения, по-видимому, и имел место в [6], где было показано, что в определенных условиях гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в каналах с гладкой и шероховатой (А=0.6 мм) поверхностью одинаково. Иную роль может играть шероховатость в тех случаях, когда по поверхности жидкой пленки распространяются волны. В этих условиях бугорки шероховатости могут играть роль своеобразных волноломов , затрудняя течение жидкой пленки и препятствуя образованию волн на ее поверхности. Таким образом, при этом режиме движения двухфазного потока увеличение относительной шероховатости стенок канал может снижать гидравлическое сопротивление. Эти соображения подтверждаются опытными данными, полученными в настоящей работе. При р=80 и 50 ата сопротивление шероховатой трубы приближается к гладкой, а при р=20 ата становится даже существенно ниже гладкой трубы. [c.127]

Формула (60) имеет такой вид и при других соотношениях, изменяется только численный коэффициент. Формула (60) показывает, что при данной массе нужно стремиться увеличить энергию одного удара за счет увеличения высоты падения, а следовательно, и скорости для получения наибольшей производительности. Однако эта энергия ограничена прочностью сваи и оголовка и скоростью движения жидкости в трубах, зависящей от гидравлических сопротивлений. Желательно найти взаимосвязь этих величин. [c.112]

Определение фактических параметров работы установок гидропоршневых насосных агрегатов показало, что они обычно в большей или меньшей степени нестабильны. Изменение режима работы установки может быть вызвано несколькими причинами. Наиболее важными из них являются колебания динамического уровня жидкости в скважине, вызванные пульсацией пластового давления и неравномерное но времени содержание свободного газа в добываемой жидкости. Колебания этих величин тем значительнее, чем больше газовый фактор скважины. Различная степень газирования столба поднимающейся но насосным трубам жидкости приводит к изменению его веса и величины гидравлических сопротивлений при движении этой смеси, что, наряду с колебанием динамического уровня жидкости в скважине, влечет за собой изменение нагрузки погружного агрегата. Естественным следствием изменения нагрузки является изменение давления [c.170]

Б. С. Петухов, Исследование теплообмена и гидравлического сопротивления при неизотермическом движении жидкости в трубах, диссертация, МЭИ, 1955. [c.319]

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПО СЕЧЕНИЮ ПОТОКА ПРИ РАВНОМЕРНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ [c.55]

Впервые задача о движении жидкости, вязкость которой зависит от темпе ратуры, была поставлена Л. С. Лейбензоном в 1922—1924 гг. [Л. 1 и 2]. Им же получено приближенное решение этой задачи в предположении, что температура и вязкость жидкости постоянны по сечению и изменяются лишь по длине трубы. Такая специфическая постановка задачи представляет интерес для расчета гидравлического сопротивления при движении подогретой жидкости (например, нефти) в длинных трубопроводах. В этом случае интенсивность теплообмена между жидкостью и стенкой незначительна и предпосылка о постоянстве температуры по сечению приближенно выполняется. [c.113]

При движении жидкости в условиях достаточно интенсивного теплообмена (например, в теплообменных аппаратах) температура, а следовательно, и вязкость наиболее сильно изменяются по радиусу трубы и сравнительно слабо по ее длине. Поэтому решение Л. С. Лейбензона непригодно для расчета гидравлического сопротивления теплообменных аппаратов и других аналогичных устройств. [c.113]

При ламинарном движении жидкости в трубах, т.е. при Ке<2320, коэффициент гидравлического сопротивления определяется по формуле Стокса [156] [c.326]

При транспортировании материалов в трубе постоянного диаметра критическая скорость транспортирования находится в обратно пропорциональной зависимости от угла наклона трубопровода к горизонту. Основным параметром, определяющим транспортирование твердого по вертикали, как указывалось выше, является гидравлическая крупность. Для подъема твердого достаточно обеспечить относительную скорость движения жидкости, несколько большую гидравлической крупности. Причем, как показывает опыт, с увеличением концентрации твердого в потоке коэффициент сопротивления С частиц возрастает, поэтому для их витания требуется относительная скорость, даже меньшая гидравлической крупности. В результате этого подъем твердого по вертикали может осуществляться при сравнительно малых скоростях (у С Укр) [c.128]

Исследования Бернулли-и Эйлера в дальнейшем были продолжены и расширены, причем вплоть до начала XX столетия основными проблемами гидравлики являлись изучение турбулентности потока и общих законов сопротивления движению вязких жидкостей, исследование движения потока в трубах, каналах и через водосливы, изучение гидравлического удара в трубах, исследование, проблемы фильтрации жидкости через пористую среду, разработка теории размерности и подобия и т. д. При этом особое внимание уделялось лабораторному экспериментированию. [c.7]

Рассмотрим горизонтальный участок трубы, заполненный жидкостью (рис. 4.1). Если жидкость в трубе не движется, то ее взаимодействие со стенками приводится к одной равнодействующей, направленной вниз (вес жидкости). При движении жидкости между нею и стенками трубы возникают дополнительные силы сопротивления, в результате чего частицы жидкости, прилегающие к поверхности трубы, тормозятся. Это торможение вследствие вязкости жидкости передается следующим слоям, причем скорость движения частиц по мере удаления от оси трубы постепенно уменьшается. Равнодействующая сил сопротивления Т направлена в сторону, противоположную движению, и параллельна направлению движения (см. рис. 4.1). Это и есть силы гидравлического трения (сопротивления гидравлического трения). [c.149]

Все полученные выше зависимости требуют внесения в них поправок при движении жидкости со значительным теплообменом, т. е. в случаях, если движение жидкости сопровождается ее нагреванием или охлаждением. Так, при движении жидкости по горизонтальной трубе при нагревании или охлаждении жидкости коэффициенты гидравлического трения возрастают по сравнению с их значениями при изотермических условиях. Такое увеличение сопротивления объясняется действием свободной конвекции вследствие разности плотностей жидкости в ядре потока и у стенки. [c.165]

При движении реальной жидкости в трубе часть гидродинамического напора расходуется на преодоление линейных йл и местных Лм гидравлических сопротивлений, [c.22]

Движение жидкости по трубопроводам. При движении реальной жидкости в трубе часть гидродинамического напора расходуется на преодоление линейных Лл и местных Ам гидравлических сопротивлений. [c.22]

Для некотарых практически интересных случаев до настоящего времени не получены зависимости, позволяющие рассчитать теплообмен и гидравлическое сопротивление на начальных участках труб с различными входными условиями. На основе экопериментального исследования [Л. 3] представляется возможным предложить формулы для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при движении жидкостей в трубах со следующими условиями входа 1) с предвключенным участком гидродинамической стабилизации 2) с плавным входом и 3) с острой кромкой . [c.414]

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах. Ламинарный (вязкостный) режим течения жидкости (газа) в трубах наблюдается при значениях Ке = < НСкр и при отсутствии в вынужденном потоке естественной конвекции. [c.93]

Учение о гидравлических сопротивлениях является одной из наиболее древних и традиционных областей гидравлики. Со времен первых измерений скорости потока и напора (или гидравлического уклона) при движении жидкости в трубах и открытых каналах известно, что потери напора (механической энергии потока) находятся в сложной связи со скоростью течения. Хотя характер этой связи был в значительной мере разъяснен еще в восьмидесятых годах прошлого столетия О. Рейнольдсом, все же вплоть до трвдцатых годов нашего столетия систематических представлений обо всем комплексе факторов, определяющих гидравлические сопротивления, не было. Как известно, важную роль здесь сыграли исследования геттингенской гидродинамической школы, возглавлявшейся Л. Прандтлем. [c.712]

Исследования А. П. Зегжда показали, что в открытых руслах подоб-нэ круглым трубам гидравлические сопротивления при движении жидкости также имеют переходную область, заключенную между прямыми 2 ц 4 (см. рис. IX. 1), когда гидравлически гладкие граничные поверхности русел становятся по мере увеличения числа Рейнольдса гидравлически шероховатыми. Следовательно, если средняя высота выступов незначительно превышает толщину ламинарной пленки, то это не вызывает интенсивной турбулентности, наблюдаемой при шероховатых поверхностях. В этом случае п заключено в пределах от 1,75 до 2, а [c.186]

Геометрическая высота всасывания Яр. в, т. е. высота, на которую может подняться жидкость ио всасываюш,ей ipy6e, всегда меньше вакуумметрической высоты всасывания, что связано с частичным расходом этого перепада на преодоление гидравлических сопротивлений при движении потока по всасывающей трубе и сообщение всасываемой жидкости определенной скорости. Соотношение между геометрической и вакуумметрической высотами находят из уравнений Бернулли, составленных для сечепий I—I и О—О относительно плоскости сравнения О—О. [c.309]

Г9. Магомедов A. Д., Исследование теплообмена и гидравлического сопротивления при движении вязкой и упруго-вязко-пластической жидкости в трубах. Кандидатская диссертация, ЭНИН, 1954. [c.400]

Объяснение этом. сходству дает так называемая гидродинамическая теория теплообмен а. Согласно этой теории при туроу-лентном движении одни и те же массы жидкости, участвующие в поперечных пульсациях, переносят в соседние слои как свое количество движения (что и создает гидравлическое сопротивление при движении), так и тепловую энергию (от чего зависит интенсивность теплообмена). Если принять, что профиль температур по сечению трубы подобен профилю скоростей, то можно получить простое соотношение [c.120]

При движении жидкости межд/ нею и стенками трубы возникают дополнительные силы с0П])0тивления, в результате чего частицы жидкости, прилегающие к поверхности трубы, тормозятся. Это торможение благодаря вязкости жидкости передается следующим слоям, причем скоро ть движения частиц по мере удаления их от оси трубы постепе шо уменьшается. Равнодействующая сил сопротивления Т направлена в сторону, противоположную движению, и параллельна направлению движения (см. рис. Х.1). Это и есть силы гидpaвJ[ичe кoгo трения (сопротивления гидравлического трения). [c.146]

В ч. 1 изложены теоретические основы гидравлики закрученного цилиндрического течения жидкости. Такая форма движения теплоносителя может быть организована, например, в трубчатом твзле или во внутренней полости втулочного ТВ зла. двустороннего охлаждения в целях повышения критических плотностей тепловых потоков. Ниже изложены результаты исследования критических плотностей тепловых потоков и гидравлического сопротивления при закрученном цилиндрическом движе-НИИ теплоносителя в трубах, т. е. основных характеристик ТВС, используемых в теплогидравлических расчетах сборок твзлов ядерных реакторов. [c.128]

Таким образом, в зоне III влияние шероховатости стенок на гидравлическое сопротивление должно проявляться качественно так же, как и при движении однофазного потока, однако количественное отличие может иметь место. Дело в том, что на величину гидравлического сопротивления оказывает влияние не вся высота бугорка шероховатости, а только та его часть, которая выступает за пределы нленки жидкости. Таким образом, эффективная шероховатость стенки канала в рассматриваемых условиях меньше геометрической. С падением иаросодержания толщина пленки жидкости растет, эффективная шероховатость надает, а величины гидравлических сопротивлений при течении двухфазного потока в шероховатых и гладких трубах сближаются между собой, что подтверждается опытными данными, особенно полученными при давлениях р —20 и 50 ата. [c.126]

Для течения в шероховатых трубах в отсутствие магнитного поля гидравлическое сопротивление при ламинарном режиме практически не отличается от сопротивления при течении в гладких трубах. В поперечном магнитном поле картина течения в шероховатых трубах существенно меняется. Исследование свободного обтекания тел проводящей жидкостью [17] показало, что наложение магнитного поля приводит к увеличению давления в окрестности лобовой части тела и к понижению в кормовой (т. е. к увеличению сопротивления формы), к повышению сопротивления трения вследствие увеличения градиента скорости на поверхности тела, к безотрывности течения при больших значениях индукции магнитного поля и т. д. Обтекание элементов шероховатости, расположенных на стенке, имеет специфические особенности, однако качественно влияние поперечного магнитного поля на течение в обоих случаях аналогично. Численное решение дифференциальных уравнений движения для ламинарного плоскопараллельного течения несжимаемой проводящей жидкости между бесконечными непроводящими плоскостями, имеющими равномерно расположенные призматические выступы квадратного сечения [18], подтверждает это предпо- [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...