Расчет теплообмена и гидравлического сопротивления

Методика и зависимости для теоретического расчета теплообмена и гидравлического сопротивления теплообменного оборудования АЭС. РТМ 24.031.05— 72. М.. 1972. [c.274]

Вязкость является одним из наиболее изученных свойств жидкости и одновременно имеет большое практическое значение для расчета теплообмена и гидравлических сопротивлений при течении. [c.102]

Распределение температуры стенки по длине и радиусу теплообменного аппарата с витыми трубами можно определить, используя различные методы расчета пограничного слоя при заданном внешнем течении, которое рассчитывается при решении системы уравнений, описывающих течение гомогенизированной среды. Это могут быть численные методы расчета либо методы, основанные на приближенной замене исходной системы двумерных уравнений системой одномерных уравнений. Последние методы являются в ряде случаев более простыми и удобными, поскольку для их уточнения можно использовать опытные данные по коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, полям скорости и температуры. Такой метод расчета пограничного слоя был разработан в работе [15]. В этом методе одномерные уравнения решаются с использованием быстро сходящихся последовательных приближений. Для замыкания системы уравнений при расчете пограничного слоя по этому методу в гл. 4 экспериментально обосновываются связи между безразмерными параметрами для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при неравномерном теплоподводе и использовании гомогенизированной модели течения. [c.26]

Б. С. Петухов, Расчет теплообмена и гидравлического сопротивления при ламинарном течении жидкости переменной вязкости в плоском канале, Теплоэнергетика", 1954, № 7. [c.413]

Расчет теплообмена и гидравлического сопротивления первой секции холодильника-конденсатора — собственно самого холодильника рекуперативного типа — ничем не отличается от соответствующего расчета обычных теплообменников-рекуператоров с однофазными теплоносителями, по которым имеется обширная литература (см. например, [2, 21, 22, 28, 41, 44, 46]). Поэтому рассматривать их в настоящей работе нет необходимости. [c.86]

Современная полуэмпирическая теория позволяет достаточно надежно произвести расчет теплообмена и гидравлического сопротивления при турбулентном течении жидкости в трубах в предположении, что физические свойства жидкости не зависят от температуры. При переменных физических свойствах жидкости теоретический расчет пока является значительно менее надежным. В настоящее время влияние изменения физических свойств жидкости на теплообмен и гидравлическое сопротивление приходится учитывать на основе опытных данных. В связи с этим приобретают большое значение рациональное обобщение опытных данных и разработка практически удобных методов расчета. [c.331]

В инженерной практике расчеты теплообмена и гидравлических сопротивлений обычно производятся для чистых поверх- [c.3]

Теоретический расчет теплообмена и гидравлического сопротивления с учетом зависимости вязкости от температуры, как мы видим, [c.175]

Определяющее значение для анализа теплообмена и гидравлического сопротивления всей системы имеет расчет протяженности области испарения и разности температур Г-f в конце процесса. [c.137]

Условия на теплопередающих поверхностях (толщина и структура окисных пленок, динамика их изменения, образование на поверхности растворимых и нерастворимых соединений и т. д.) оказывают определенное влияние на характеристики теплообмена и гидравлического сопротивления, поэтому их необходимо учитывать при постановке эксперимента и анализе опытных данных, а также при расчете и проектировании экспериментальных установок, теплообменных аппаратов и реакторов АЭС. [c.28]

Таким образом, проблема теплообмена и гидравлического сопротивления при переменных физических свойствах жидкости имеет общее значение для конвективного теплообмена и гидродинамики всякой жидкости. Содержание этой проблемы состоит в разработке более общих методов расчета, из которых в качестве частных случаев вытекали бы известные соотношения, справедливые для жидкости с постоянными физическими свойствами. [c.330]

В последние годы возрос интерес к вопросам теплообмена и гидравлического сопротивления при ламинарном течении жидкостей в каналах, что обусловлено потребностями практики, в частности, расчетом таких теплообменных систем, в которых ламинарная форма движения жидкости оказывается преобладающей. Это связано с более широким использованием в технике газов высокой температуры и, следовательно, повышенной вязкости и сильно вязких жидкостей. Полученные в этом направлении результаты суммируются в монографии Б. С. Петухова, (1967). [c.807]

Еще большее число публикаций посвящено исследованию и интенсификации теплообмена при турбулентных течениях в трубах и каналах. Одновременно теоретические исследования в этой области проработаны недостаточно и носят полуэмпирический характер. Приведем рекомендации [167, 184] для практических расчетов теплоотдачи и гидравлических сопротивлений при турбулентных течениях газов и капельных жидкостей в трубах с поперечными накатанными выступами — интенсификаторами теплообмена. [c.537]

Основной задачей гидромеханического расчета теплообменных аппаратов является определение величины потери давления теплоносителя при прохождении его через аппарат. Так как теплообмен и гидравлическое сопротивление неизбежно связаны со скоростью движения теплоносителей, то последняя должна выбираться в некоторых оптимальных пределах, определяемых, с одной стороны, стоимостью поверхности теплообмена аппарата данной конструкции, а с другой — стоимостью затрачиваемой энергии при эксплуатации аппарата. [c.459]

Для расчета и проектирования теплообменных аппаратов необходимы численные значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления. Но надежные формулы для определения этих коэффициентов далеко не охватывают всего многообразия случаев, встречающихся в практике. Применение в технических расчетах таких формул или произвольных комбинаций из них часто приводит к большим расхождениям с действительностью. Главной причиной этих расхождений является то, что условия движения жидкости и теплообмена в действительных тепловых устройствах, отличны от условий, наблюдавшихся в экспериментах, на основе которых получены эти формулы. [c.255]

Если условия движения рабочей жидкости в аппаратах сравнить с условиями движения жидкости в лабораторных условиях, то окажется, что между собой они не подобны. Поэтому законы теплообмена, полученные из опытов в таких идеализированных условиях, непосредственно переносить на промышленные тепловые установки нельзя. Механическое применение их приводит к неправильной оценке значений коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления. Изучение законов теплообмена, гидравлического сопротивления и нахождения эмпирических зависимостей, необходимых для расчета тепловых агрегатов, должно производиться на таких экспериментальных установках, в которых геометрические и тепловые условия были бы подобны таковым в действительных теплообменных аппаратах. [c.255]

Различают поверочный и проектный расчеты теплообменника. При проектном расчете теплообменника требуется подобрать и скомпоновать поверхности теплообмена для рассеивания заданного теплового потока Я при известных расходах и граничных температурах теплоносителя. В поверочном расчете теплообменника его конструктивные размеры, расходы теплоносителя и, как вариант, граничные температуры известны. Требуется рассчитать тепловой поток Q, рассеиваемый теплообменником, и потери напора на перемещение сред сквозь пространство теплообменника. В литературе [2, 3] отмечается относительная простота проектного расчета. При проектном расчете из условий теплового баланса известны все граничные температуры сред — горячей и холодной. В поверочном расчете температурные перепады по обеим средам наперед неизвестны поэтому, во-первых, неизвестен температурный фон теплопередачи, влияющий на значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления и, во-вторых, неизвестен температурный напор 0ср, определяющий значение теплового потока. Поэтому поверочный расчет ведется методом последовательных приближений. [c.427]

Одним из первых использовал теорию подобия О. Рейнольдс, который получил обобщенную формулу для оценки коэффициентов гидравлического сопротивления, пригодную для различных жидкостей. К исследованию процессов теплообмена теория подобия была впервые применена Нуссельтом в 1915 г. Теория подобия широко используется теперь для обобщения опытных данных и результатов численных расчетов по теплоотдаче. [c.243]

Из качественного описания характерных структур двухфазных потоков ясно, насколько важно правильно идентифицировать эти структуры при расчете гидравлического сопротивления и теплообмена. Представляется очевидным, например, что при расчетах пузырькового и дисперсно-кольцевого режимов невозможно исходить из одинаковой модели. В настоящее время разработано множество методов определения границ режимов двухфазных течений (что само по себе свидетельствует об отсутствии общепринятой методики расчета). Обычно используется двумерная система координат, позволяющая на плоскости изобразить области, относящиеся к различным структурам. Координаты у разных авторов различны. Во многих случаях они размерны, что предопределяет их использование лишь для конкретных сис- [c.303]

Руководящий технический материал 24.031.05—72. Методика и зависимости для теоретического расчета теплообмена и гидравлического сопротивления теплообмеиного оборудования АЭС. Л. Изд-во ОНТИ ЦКТИ, 1974. 123 с. [c.215]

Методика и зависимости для теоретического расчета теплообмена и гидравлического сопротивления теилообменного оборудования АЭС Руководящий технический материал, РТМ 24.031.05—72. М. Мин-во тяжелого энерг. и трансп. машиностроения. 1972, с. 125. [c.354]

Методика и завпсимости для теоретического расчета теплообмена и гидравлического сопротивления теплообменного оборудования АЭС. Руководящий технический материал, РТМ 24.031.05-72. М. М-во тяжелого, энерг. и трансп. ма-шиностр., 1972. 125 с. [c.364]

Для некотарых практически интересных случаев до настоящего времени не получены зависимости, позволяющие рассчитать теплообмен и гидравлическое сопротивление на начальных участках труб с различными входными условиями. На основе экопериментального исследования [Л. 3] представляется возможным предложить формулы для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при движении жидкостей в трубах со следующими условиями входа 1) с предвключенным участком гидродинамической стабилизации 2) с плавным входом и 3) с острой кромкой . [c.414]

Расчет н выбор пластинчатых теплообмеи-виков выполняют по методике, изложенной в [34]. Для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при вынужденном течении несжимаемой жидкости в каналах ленточно-поточных пластинчатых теплообменников (рис. 4.19) используют следующие зависимости [c.198]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

Изучение теплообмена и гидравлического сопротивления при течении жидкости, свойства которой существенно изменяются вследствие их зависимости от температуры, стало особенно актуальным в связи с необходимбстью разработки методов расчета теплообмена при высоких тепловых нагрузках. Однако проблема теплообмена и гидравлического сопротивления при переменных физических свойствах жидкости не сводится только к задачам теплообмена При высоких тепловых нагрузках. [c.330]

Вопрос о паросодержапии является ключевым вопросом гидравлики и теплообмена в рассматриваемой области. Помимо того что знание паросодержа-ния необходимо для расчета циркуляционных характеристик и кинетики активных зон кипящих реакторов, без него вряд ли возможно получить исчерпывающие рекомендации но коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, а также условиям возникновения кризиса теплообмена. До последнего времени вышеупомянутые величины изучались, как правило, без учета истинных па-росодержаний в потоке, что происходило, по-видимому, из-за отсутствия надежных расчетных зависимостей. Можно надеяться, что совместная постановка этих задач позволит по-новому взглянуть на систему определяющих критериев, получить единые но форме расчетные зависимости при наличии и отсутствии термодинамического равновесия фаз в потоке, разобраться с влиянием предыстории потока и помочь обобщению экспериментальных данных при неравномерном обогреве по длине канала и в нестационарных условиях. [c.80]

Расчеты теплообмена и сопротивления при установившемся течении между параллельными пластинами, проведенные автором по методу Дайсслера, привели к тем же значениям коэффициента трения, что и при соответствующих условиях в круглой трубе. Однако расчетные числа Нуссельта для канала между параллел ,-ными пластинами существенно отличаются от данных для круглой трубы. Из этого можно сделать вывод, что при ламинарном течении газов с переменными свойствами форма поперечного сечения существенно влияет на теплоотдачу, тогда как данные о коэффициентах трения круглых труб можно использовать для гидравлического расчета каналов некруглого поперечного сечения. [c.314]

Приводятся результаты анализа советских и зарубежных публикаций по вопросам движения тонких слоев вязкой жидкости под действием сил тяжести и примыкающего газового (парового) потока. По этому вопросу имеется весьма обширная и в определенной мере противоречивая опгаература. В связи с этим анализ и классификация имеющегося материала применительно к задачам расчета температурного режима и гидравлического сопротивления парогенерирующих каналов приобретает весьма важное значение. Результаты этой работы могут быть использованы при уточнении существующих рекомендаций по расчету гидравлики и теплообмена в элементах анергооборудования. Библ. — 217 назв., ил. — 29. [c.248]

В результате теплогидравлических расчетов реактора определяют гидравлические сопротивления топливных каналов (кассет) (рис. 2.30), температур-нь(е режимы топливной сборки и окружающего канал замедлителя, запась[ до кризиса теплообмена во всех стационарных и переходных режимах. [c.189]

На рис.12.31 представлены сравнительные результаты опытов для труб с накаткой и расчетов для гладких труб по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в зависимости от Re. Видно, что с ростом числа Re в трубах с накаткой интенсивность теплообмена падает и для некоторых труб при Re = (4-ь5)10 практически сравнивается с эффективностью теплообмена в гладкой трубе. Это характерно для всех труб с кольцевыми выступами. Из рис. 12.32 следует, что наибольшая интенсификация процесса теплообмена по сравнению с гладкой трубой достигается в ламинарной области Nu увеличивается в 3,5 раза и выше. Поэтоцу ламинарная область наиболее перспективна с точки зрения интенсификации теплообмена с помощью искусственной шероховатости. [c.534]

По вопросам исследования и расчета характеристик теплообмена и гидравлики в пучках труб опубликовано несколько обобщаюш их работ. В основном в них рассматриваются проблемы, относящиеся к течению в пучках однофазных потоков теплоносителей. Сравнительно слабо в литературе освещены теплообмен и гидравлическое сопротивление пучков труб при использовании двухфазных потоков, кипящего слоя, жидкометаллических теплоносителей, поверхностей нагрева с интенсификацией теплообмена и при фазовых превращениях теплоносителей. [c.3]

При измерении интенсивности массообмена с поверхности продукта в контактных аппаратах возникают также специфические осложнения, для которых нет аналогов в процессах теплообмена, поскольку зависимосш / = рАр и Ат = Р строго описывают массообмен лишь при испарении чистой жидкости (воды) со свободной ее поверхности. Поверхность продукта Рп не всегда покрыта пленкой чистой воды и в испарении участвует лишь некоторая ее часть. Кроме того, в процессе обработки продукта поверхность испарения может перемещаться в глубину, что создает дополнительное гидравлическое сопротивление. Наконец, испарение происходит не из чистой воды, а из раствора, что по закону Рауля также сказывается на интенсивности массообмена. Эти обстоятельства учитывают с помощью коэффициента сопротивления испарению р = Рв/Рп. либо коэ ициента испарительной способности Ви = Рв/Рп, т. е. в качестве основного принимают второй или первый источник погрешности. Расчет / ведут по формулам / = = рвАуор" либо / = р,.енА/ , иначе говоря, р — величина, обратная Ви. Видимо, третий источник погрешности нельзя учитывать коэффициентом при А о, как это принимается в [64, 75], поскольку изменяется сама движущая сила А/) = рп — Рг Ф Рв — рг- Естественно предположить, что разработка метода прямого определения / при испарении с поверхности разных продуктов в условиях, близких к производственным, поможет выбрать рациональный способ учета всех этих погрешностей и измерения соответствующих коэффициентов. [c.17]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...