Коэффициент расхода теплопередачи

Тепловые расчеты различных камер с радиационным теплообменом помимо теплопередачи включают также расчет или подбор ряда параметров (расход топлива, температура подогрева компонентов горения, коэффициент расхода воздуха и т. д.), обеспечивающих необходимый уровень полезного теплоусвоения. Эти параметры определяются тепловыми и материальными балансами процессов и агрегатов, их технологическими, конструктивными и многими другими особенностями, которые Б данной книге не рассматриваются. [c.4]

Во все расчетные уравнения входят коэффициенты, которые определяются опытным путем, например коэффициенты расхода, сопротивления, трения, теплопередачи и т. д. Поэтому наряду с теоретическими исследованиями большое внимание следует уделять методам экспериментального исследования пневматических приводов с целью определения указанных выше коэффициентов, а также для проверки принятых допущений. [c.6]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Определить распределение температуры воды по длине каналов тепловыделяющего элемента с двумя ходами теплоносителя, рассмотренного в задаче 5-85, если при том же расходе воды 0 = = 0,22 кг/с за счет изменения площади проходного сечения внутреннего канала коэффициент теплопередачи ki увеличился до значения 1 = 600 Вт/(м-°С). Все остальные условия оставить без изменений. Сравнить результат расчета с ответом к задаче 5-85. [c.132]

Баланс энергии дуги. Как для катодной, так и для анодной областей дуги можно составить подробную схему баланса энергии. Например, для участка анода основные составляющие баланса следующие в) приход — потенциальная и кинетическая энергия электронов, конвективная и лучистая теплопередача от столба плазмы б) расход — плавление, излучение и теплоотвод в материал анода. Однако механизм явлений в переходных областях дуги пока недостаточно ясен, поэтому проводить точный расчет всех составляющих баланса энергии трудно. В катодной области остается неизвестной доля ионного тока, коэффициент аккомодации энергии ионов для данного катода, изменение работы выхода электронов вследствие эффекта Шоттки и т. п. [c.74]

В ряде практических случаев, когда коэффициенты теплоотдачи сред мало изменяются по поверхности аппарата, можно рассчитать среднее для аппарата значение коэффициента теплопередачи к. При одинаковых параметрах обменивающихся теплотой сред (расходах, температурах, средних скоростях движения) значение k зависит от той поверхности, к которой его относят. При отнесении к наружной поверхности теплообмена, по аналогии с уравнением [c.250]

Допустим, что массовые расходы нагреваемой и греющей жидкостей Mi, Mj, их теплоемкости коэффициент теплопередачи h (1.12) сохраняются постоянными, а процесс передачи теплоты является стационарным. В этих условиях для определения пло- [c.302]

Допустим, что массовые расходы нагреваемой и греющей жидкостей nil, т , их теплоемкости Ср , коэффициент теплопередачи h (18.9) сохраняются постоянными, а процесс передачи теплоты является стационарным. В этих условиях для определения площади поверхности нагрева А теплообменного аппарата [c.429]

Используя полученные графики и другие результаты обработки опыта, определить а) как влияет схема включения теплообменного аппарата на величину среднего температурного напора б) как влияет изменение расхода теплоносителя на значения коэффициента теплопередачи, температурного напора, тепловой эффективности [c.163]

Как влияет увеличение расхода одного из теплоносителей на коэффициент теплопередачи и на коэффициент тепловой эффективности и в чем причины такого влияния [c.164]

Задача 2.74. Определить энтальпию воды на выходе и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки А, если известны расчетный расход топлива 5р = 0,62 кг/с, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере 2э=2520 кДж/кг, температура питательной воды fn.B==100° , коэффициент теплопередачи в экономайзере лГэ= 0,021 кВт/(м К), величина непрерывной продувки Р=4%, температура газов на входе в экономайзер 0з = 32О°С и температура газов на выходе из экономайзера б = 170°С. [c.78]

Задача 2.114. Определить поверхность нагрева прямоточного водоводяного теплообменника, если известны расход нагревающей воды Wi = 2 кг/с, расход нагреваемой воды 2 = 2,28 кг/с, температура нагревающей воды на входе в теплообменник = 97°С, температура нагреваемой воды ца входе в теплообменник 2 = 17°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника /2 = 47°С, коэффициент теплопередачи k=Q,95 кВт/(м К) и коэффициент, учитывающий потери теплоты теплообменником в окружающую среду, 17 = 0,97. [c.101]

Задача 3.80. Конденсационная турбина с эффективной мощностью iVe=5000 кВт и удельным расходом пара d = = 5,8 кг/(кВт ч) работает при начальных параметрах пара / о=3,5 МПа, о = 435°С и давлении пара в конденсаторе / ,= = 4 10 Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 14°С, температура воды на выходе из конденсатора t, = 24° , коэффициент теплопередачи к = 4 кВт/(м К) и относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,75.. [c.144]

Задача 3.81. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если расход охлаждающей воды для конденсатора W=450 кг/с, кратность охлаждения m= 55 кг/кг, энтальпия пара в конденсаторе i i = 2400 кДж/кг, давление пара в конденсаторе , = 4 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 12° , температура воды на выходе из конденсатора / = 22°С и коэффициент теплопередачи к = 3,7 кВт/(м К). [c.145]

Задача 3.82. Определить средний температурный напор в конденсаторе турбины, если расход конденсирующего пара D = l,6 кг/с, энтальпия пара в конденсаторе г = 2330 кДж/кг, давление пара в конденсаторе /7i = 3,5 10 Па, поверхность охлаждения конденсатора / , = 410 м и коэффициент теплопередачи к = 3,65 кВт/(м К). [c.145]

Задача 3.83. Определить средний температурный напор в конденсаторе турбины, если расход конденсирующего пара Д, = 7,8 кг/с, кратность охлаждения т = 55 кг/кг, давление пара в конденсаторе р = 4 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор /,= 12°С, температура выходящей воды на 6°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе, поверхность охлаждения конденсатора i , = 430 м и коэффициент теплопередачи/с =4 кВт/(м К). [c.145]

Переменные величины, входящие в уравнения теплового баланса и теплопередачи (температуры горячего и холодного теплоносителей, их полные теплоемкости массового расхода, коэффициент теплопередачи) могут быть сгруппированы в безразмерные параметры (характеристики), обладающие определенным физическим смыслом. Некоторые из этих характеристик уже встречались при изучении теплового расчета теплообменников, основанного на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.434]

Из зависимости (2.37) следует, что при увеличении коэффициентов сопротивлений в отдельной трубе и уменьшении плотности-среды в ней расход Grp падает. Коэффициенты сопротивления могут возрасти из-за, того, что виток трубы может отказаться большей длины и несколько меньшего диаметра вследствие повышения сопротивления в местах сварки, образования отложений и пр. Плотность может измениться из-за неравномерности обогрева. Таким образом, тепловая неравномерность вызывает гидравлическую, а та в ряде случаев (когда на коэффициент теплопередачи оказывает заметное влияние коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к протекающему в ней потоку) усиливает тепловую. [c.69]

При этом известными являются следующие величины поверхность теплообмена F, коэффициент теплопередачи k, теплоемкости массовых расходов теплоносителей i и Сг и начальные температуры t и t z. Искомыми величинами являются конечные температуры t и f 2 и количество переданного тепла Q. [c.449]

Вывод формул для среднелогарифмического температурного напора сделан в предположении, что расход и теплоемкость рабочих жидкостей, а также коэффициент теплопередачи вдоль поверхности нагрева остаются постоянными. Так как в действительности эти условия выполняются лишь приближенно, то и вычисленное по фор- мулам (8-7), (8-8) или (8-9) значение Д/также приближенно. [c.233]

Пример 8-2. Имеется водяной холодильник с поверхностью нагрева f= = 8 м . Определить конечные температуры жидкостей и часовое количество передаваемого тепла Q, если заданы следующие величины i=225 кг/ч pi = = 3,03 кДж/(кг-°С) и / = 120°С. Для охлаждения в распоряжении имеется вода с расходом (j2=1 000 кг/ч рри температуре f2 = 10° . Коэффициент теплопередачи А =35 Вт/(м -°С). [c.239]

Пример 8-t. В холодильной установке необходимо охладить жидкость, расход которой С[ = 275 кг/ч, от = 120°С до = 50°С. Теплоемкость жидкости ср1 = 3,05 кДж/(кг-°С). Для охлаждения используется вода с <2= 10°С. Расход охлаждающей воды Gg = 1100 кг/ч. Теплоемкость воды Ср2 = 4,19 кДж/(кг-°С). Определить площадь поверхности нагрева при прямотоке и противотоке, если коэффициент теплопередачи k — 1000 Вт/(м -°С), [c.252]

Изменение тепловосприятия паропарового теплообменника производится при помощи байпасирования промежуточного пара, проходящего через него. Изменение байпаса, т. е. изменение расхода промежуточного пара, изменяет коэффициент теплопередачи k от первичного пара к промежуточному пару за счет изменения коэффициента теплоотдачи от стенки к пару аг и температурный напор в ППТО М. [c.21]

Коэффициенты теплоотдачи при конденсации а в опытах непосредственно не измерялись, однако их можно вычислить по измеренным коэффициентам теплопередачи. Несовершенство методики вызвало большой разброс экспериментальных точек. Исследованная область характеризуется очень низкими значениями критерия Re (Re = 40- 500). В этой области наиболее достоверные, на наш взгляд, формулы для расчета теплоотдачи при конденсации [3, 4] расходятся более чем на 200%. Результаты наших опытов согласуются с формулой, приведенной в работе [4]. [c.170]

Коэффициент В зависит от заданного расхода жидкости, сортамента трубок и принятой разбивки трубок. Следовательно, диаметр трубной батареи прямо пропорционален корню квадратному из числа Z ходов жидкости в трубках батареи, обратно пропорцио-нален корню квадратному из скорости с жидкости в трубке и не зависит от коэффициента теплопередачи К. [c.180]

Коэффициенты расхода форсунок Гидравлическое переключение струи Распределение расходонапряженности Распределение капель по размерам Срывные эффекты Турбулентность Радиальная скорость Поперечная скорость Коэффициент теплопередачи Профиль выделения энергии Потенциал эрозии стенки Потенциал коррозии стенки [c.166]

Скорость продуктов сгорания в газоходе экономайзера м/с Часовой объем продуктов сгорания в газоходе экономайзера м Средний коэффициент расхода воздуха в газоходе экономайзера а,к Средняя температура продуктов сгорания в газоходе экономайзера tмf С Нормативный коэффициент теплопередачи К , ккал/(м 4-° С), без поправки на С1 Поправка на температуру С< Нормативный коэффициент теплопередачи Кн, ккйл/(м -ч°С), с поправкой на С1 Теплопроизводительность экономайзера Сж, ккал/ч [c.167]

Теоретическое решение общей системы уравнений (73)—(77) не представляет принципиальных затруднений, С полющью ЭВМ она может быть решена приближенно с любой степенью точности. Но в эту систему уравнений входят опытные коэффициенты (расхода, трения, теплопередачи, сопротивления и т. д.), значения которых зависят от конструктивы х параметров устройств, условий их работы и т. д. Для определения этих коэффициентов необходимо проведение серии экспериментов для пневматических устройств, применяющихся в различных отраслях промышлен-ности. Полученные экспериментальные данные и проведенные на их базе расчеты на ЭВМ позволят не только решить общую систему уравнений, но и установить определяющее влияние тех или иных параметров на различные типы устройств. В ряде случаев окажется возможным пренебречь некоторыми факторами, например для одних устройств важным будет учет теплообмена с окружающей средой, а силы трения можно будет не принимать во внимание, для других наоборот. Таким образом, в этих случаях будут рассматриваться частные случаи общей системы уравнений. [c.58]

Рассчитать расход теплоты на отопление четырехквартирного двухэтажного дома, расположенного в районе г. Свердловска, и выбрать необходимое число секций нагревательного прибора — чугунного секционного радиатора типа М-140-АО (поверхность нагрева одной секции 0,254 м ). Площадь дома по наружному обмеру 100 м квартиры-трехкомнатные с кухней высота дома 6,28 м. Температура горячей воды в радиаторе 80 °С, коэффициент теплопередачи k через стенку радиатора принять равным 6 Вт/(м -К)- Температура воздуха в квартирах равна 18 °С. [c.203]

Задача 2.111. Определить поверхность нагрева противоточ-ного водоводяного теплообменника, если известны расход нагреваемой воды W2 = 5 кг/с, температура нагревающей воды на входе в теплообменник t = 9T , температура нагревающей воды на выходе из теплообменника t ] = 63°С, температура нагреваемой воды на входе в теплообменник /2= 17°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника f 2 = 47°С и коэффициент теплопередачи к—1,1 кВт/(м К). [c.100]

При [(АТ)"/(АТ) ] 0,6 среднелог ариф-мнческое значение АТ отличается от среднеарифметического менее чем на 3 %. Формула для АТ в случае противотока выводится аналогично и не будет отличаться от формулы (2.131), ес. ли через (АТ) обозначить больший, а через (АТ)" меньший температурные напоры. Значение ДТ определено в предположении, что теплоемкости, расходы теплоносителей и коэффициент теплопередачи являются постоянными. Особенности процессов теплоотдачи в теплообменных аппаратах учитываются при расчете коэффициентов теплоотдачи [см. формулы (2.76) —(2.83)], когорьге входят [c.135]

При значительном изменении водяного эквивалента (т. е. произведения расхода среды на ее теплоемкость) одной из сред теплообменник рассчитывается по участкам. Если коэффициент теплопередачи линейно зависит от температуры сред, то для иротиБо- и прямоточных тенлообменников - [c.166]

Результаты расчета сведены в табл. 4-2. Зависимость Km = = /(Brrii) при постоянных числах Re и LD представлена на рис. 4-2. Из него видно, что коэффициент Km пропорционален Вт]- . Зависимости Km = /(Re) не наблюдается (см. варианты расчета при Re = var в табл. 4-2), т. е. процесс тепло- и массо-обмена в орошаемой насадке автомоделей относительно Re. Это можно объяснить следующим. С одной стороны, увеличение Re при постоянных Bmi и LD должно приводить к увеличению коэффициента теплопередачи и количества переданной в аппарате теплоты Q. Но постоянство ВШ] требует, чтобы с увеличением расхода газа был увеличен и расход жидкости (при остальных постоянных параметрах), что влечет заполнение каналов и уменьшение поверхности контакта по сравнению с сухой поверхностью [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...