Коэффициенты теплообмена (теплоотдачи) и теплопередачи

ПЕРЕВОДНЫЕ МНОЖИТЕЛИ ДЛЯ ЕДИНИЦ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА, КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООБМЕНА (ТЕПЛООТДАЧИ) И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ. КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ, ТЕМПЕРАТУРОПРОВОДНОСТИ И ТЕМПЕРАТУРНОГО ГРАДИЕНТА [c.21]

Переводные множители единиц коэффициентов теплообмена (теплоотдачи) и теплопередачи [c.54]

Коэффициент теплообмена (теплоотдачи) и теплопередачи [c.767]

Удельная теплоемкость Удельная энтропия Коэффициент теплообмена (теплоотдачи и теплопередачи) Теплопроводность [c.123]

Коэффициент теплообмена (теплоотдачи) и теплопередачи калория в секунду на квадратный сантиметр-градус Цельсия кал/(с-см -°С) 4,1868-10 Вт/(м2-К) [c.160]

Ватт на квадратный метр-кельвин — единица коэффициента теплообмена (теплоотдачи) и коэффициента теплопередачи. [c.49]

Коэффициент теплообмена (теплоотдачи) коэффициент теплопередачи калория в секунду на квадратный сантиметр-градус Цельсия килокалория в час на квадратный метр-градус Цельсия кал/(чсм - С) ккал/(ч-м> °С) ватт на квадратный метр-кельвин Вт/ м .К) 1 кал/(с-см - С) 4 2 кВт/ /(и -К) 1 ккал/(Ч М -"0 1,1б кВт/ /(м -Ю [c.160]

Методика теплового расчета испарителя с вынесенной зоной кипения и естественной циркуляцией и расчет теплопередачи немногим отличаются от рассмотренных выше, в предыдущем примере. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара ai определяется по тем же зависимостям, а коэффициент теплоотдачи аз рассчитывается по обычной зависимости для конвективного теплообмена. Однако и здесь для определения коэффициента а2 необходимо знать скорость циркуляции Wq. Расчет по определению Wq в испарителях рассматриваемого типа имеет некоторые особенности. [c.389]

При расчете теплопередачи мы полагали, что температура 4г одинакова для всей оребренной поверхности. В действительности же вследствие термического сопротивления температура ребра у вершины ниже, чем у основания. Кроме того, при оребрении поверхности меняются также и общие условия теплообмена как вследствие изменения характера движения жидкости, так и изменения взаимной облученности частей поверхности нагрева. Правильное значение коэффициента теплоотдачи и распределение темпера- [c.208]

Термодинамические параметры и физико-химические свойства теплоносителей и материала аппарата влияют на величину коэффициента теплоотдачи и коэффициента теплопередачи и, следовательно, на величину и форму поверхности теплообмена. Температура теплоносителей определяет среднюю разность температур, величину поверхности теплообмена и выбор тока теплоносителей. Объем теплоносителей определяет сечения каналов теплообменников (одно- или многоходовые конструкции). [c.192]

К первой группе относятся различные аналитические решения задачи о теплопроводности в ребрах. Эти решения с большей или меньшей точностью учитывают влияние на распределение температур и тепловой поток в ребрах формы, толщины, высоты и материала ребер, но исходят из равномерного распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности ребер. Ввиду отсутствия данных о локальных значениях коэффициентов теплоотдачи и сложности аналитических решений при учете неравномерности теплообмена на поверхности ребер работы этого направления практического значения для расчета теплопередачи в ребристых поверхностях не имели. [c.85]

У читателя настоящей книги предполагается подготовка в объеме обычных вузовских курсов прикладной термодинамики, гидромеханики и теплообмена. Знание основ теплопередачи обычно помогает ориентироваться в предмете и побуждает к его более углубленному изучению. Предполагаются, в частности, знакомство с эмпирическими методами расчета конвективного теплообмена (с использованием коэффициента теплоотдачи) и наличие общего представления об основных физических принципах конвекции. [c.6]

Все коэффициенты теплоотдачи, необходимые для определения коэффициента теплопередачи К, могут быть получены на основании законов теплообмена конвекцией и излучением, рассмотренных ранее. [c.175]

В газотурбинной установке с замкнутой схемой циркулирует одно и то же количество воздуха (или другого газа). Воздух может быть предварительно хорошо очищен от примесей, тогда полностью устраняются засорение и коррозия поверхности теплообмена. Это дает также возможность применять трубки малого сечения, что значительно уменьшает габариты теплообменников. Вторым существенным отличием установки с замкнутой схемой является более высокое давление теплоносителей (в несколько раз), чем в открытой схеме. Это обеспечивает возможность существенного повышения коэффициентов теплоотдачи и соответственно теплопередачи. [c.20]

Коэффициент конвективной теплоотдачи для газов мал, соответственно мало значение коэффициента теплопередачи, а следовательно, велика и поверхность теплообмена. Повышение коэффициента теплопередачи возможно при увеличении скоростей, но при этом быстро возрастают аэродинамические сопротивления. При больших габаритах воздухоподогревателя становится затруднительной его компоновка с остальными элементами установки, появляется необходимость в длинных трубопроводах, что приводит к увеличению потерь давления в газовом и воздушном трактах. [c.133]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно подразделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временные параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.529]

Различают поверочный и проектный расчеты теплообменника. При проектном расчете теплообменника требуется подобрать и скомпоновать поверхности теплообмена для рассеивания заданного теплового потока Я при известных расходах и граничных температурах теплоносителя. В поверочном расчете теплообменника его конструктивные размеры, расходы теплоносителя и, как вариант, граничные температуры известны. Требуется рассчитать тепловой поток Q, рассеиваемый теплообменником, и потери напора на перемещение сред сквозь пространство теплообменника. В литературе [2, 3] отмечается относительная простота проектного расчета. При проектном расчете из условий теплового баланса известны все граничные температуры сред — горячей и холодной. В поверочном расчете температурные перепады по обеим средам наперед неизвестны поэтому, во-первых, неизвестен температурный фон теплопередачи, влияющий на значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления и, во-вторых, неизвестен температурный напор 0ср, определяющий значение теплового потока. Поэтому поверочный расчет ведется методом последовательных приближений. [c.427]

Как известно (см. 2.12.1) коэффициент теплопередачи не превосходит минимального значения коэффициентов теплоотдачи и термической проводимости материала стенки. В тех случаях, когда потери теплоты недопустимо велики по длине теплообменника, необходима тепловая изоляция поверхностей теплообмена. Например, изолируются корпусные детали подогревателей [c.430]

В этой книге излагается новая концепция теплопередачи и перебрасывается мост между "новой" теорией теплопередачи и "старой" теорией, которая применяется в настоящее время. Принципиальное различие между этими теориями заключается в том, что в новой теории не используются коэффициенты теплоотдачи, и это приводит к существенному упрощению практически всех задач, возникающих при расчете характеристик теплообмена и проектировании теплообменных аппаратов. [c.9]

В старой теории теплопередачи.основной задачей теории и практики конвективного теплообмена является определение не теплового потока или разности температур, а коэффициента теплоотдачи, который считается фундаментальным параметром, хотя вначале обычно говорится, что параметр h вообще не имеет фундаментального характера. В первых главах большинства учебников тепловой поток и разность темпера Гур относятся к важным параметрам, однако в следующих главах все внимание уделяется коэффициенту теплоотдачи и почти не упоминается о тепловом потоке и разности температур. [c.21]

В 20-е годы развитие учения о теплообмене в СССР возглавил академик М. В. Кирпичев, школа которого заложила основы теории подобия и ее приложения к вопросам теплопередачи. Советскими учеными были разработаны оригинальные и эффективные способы расчета процесса теплопроводности с помощью теории регулярного режима и метода элементарных балансов были предложены расчет конвективного теплообмена по методу теплового пограничного слоя, расчеты теплопередачи при кипении жидкостей и конденсации паров, расчеты различных случаев теплопередачи и, в частности, теплоотдачи перегретого пара при высоких давлениях, расчеты взаимной облученности тел в задачах радиационного теплообмена. Были разработаны также оригинальные методы экспериментального изучения процессов теплоотдачи и теплопроводности различных жидкостей, газов и водяного пара, определены их коэффициенты теплопроводности при высоких давлениях и температурах, составлены таблицы водяного пара и других рабочих веществ и разработаны нормы теплового расчета паровых котлов. Были разработаны также вопросы нестационарной теплопроводности, исследованы явления теплопередачи в двигателях внутреннего сгорания и теплообмена при изменении агрегатного состояния теплоносителя. [c.8]

Если термические сопротивления стенки 5/Х, и 1/а со стороны теплоносителей несоизмеримы между собой, то значение коэффициента теплопередачи определяется большим термическим сопротивлением. Для чистой тонкой стенки при 1/ai 1/аг коэффициент теплопередачи практически равен меньшему коэффициенту теплоотдачи /с aj. Интенсифицировать процесс теплопередачи в этих условиях можно лишь увеличивая интенсивность теплообмена со стороны горячего теплоносителя. [c.183]

Ввиду высокой интенсивности теплообмена со стороны воды коэффициент теплопередачи приближенно можно принимать равным коэффициенту теплоотдачи от воздуха к стенке, который определяется по зависимости, полученной путем обработки и анализа результатов опытов. Ориентировочно k= 140-4-170 Вт/(м -К). [c.272]

При кипении жидкостей на поверхности нагрева часто образуется пленка оксидов, структура которой способствует возникновению новых центров парообразования и, следовательно, повышению коэффициента теплоотдачи. Однако дополнительное термическое сопротивление самой пленки оказывает обратное влияние на интенсивность процесса теплообмена и чаще всего приводит к уменьшению коэффициента теплопередачи от горячего теплоносителя к кипящей жидкости. [c.200]

Для. предварительной оценки необходимой площади поверхности теплообмена можно задаться значением коэффициента теплопередачи к. Однако в данном случае удобнее задаться непосредственно средней для всей активной поверхности греющей секции плотностью теплового потока q, так как эта величина входит в число аргументов расчетных уравнений как для определения коэффициента теплоотдачи к кипящему кислороду, так и для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации пара. [c.416]

Коэффициент теплопередачи. При расчете теплообменных аппаратов возникают трудности с определением значения коэффициента теплопередачи k. Эти затруднения в основном определяются изменением температуры рабочих жидкостей и сложностью геометрической конфигурации поверхности теплообмена. Точно учесть влияние этих факторов очень трудно, поэтому практически определение значения коэффициента теплопередачи производится по формулам, приведенным в гл. 6. Специфические же особенности процесса теплообмена в рассчитываемых аппаратах учитываются при выборе значений коэффициентов теплоотдачи а, которые входят в формулу для коэффициента теплопередачи. [c.235]

Коэффициент теплопередачи аппарата k, входящий в формулу (11), определяют из расчета отдельных процессов, характеризующих общую интенсивность передачи тепла. Такими процессами являются конвективный теплообмен между поверхностью нагрева (охлаждения) и обтекающей ее средой и теплопроводность через разделяющую теплоносители твердую стенку. Интенсивность конвективного теплообмена определяется величиной коэффициента теплоотдачи а. [c.174]

Особенности теплового расчета прямоточных парогенераторов. В прямоточном парогенераторе приходится учитывать различие в интенсивности работы отдельных участков испарителя. При паросодержании 60—70% и более по ходу испаряемой воды наступает резкое ухудшение теплообмена вследствие нарушения режима устойчивого омывания поверхности нагрева кипящей жидкостью. В связи с этим начальный участок испарителя рассчитывают по формулам для развитого кипения в трубах, а на участке с паросодержанием более 60—70% коэффициенты теплоотдачи принимаются теми же, что и для пара. Некоторое занижение среднего коэффициента теплопередачи при этом идет в запас расчета. [c.228]

Для пересчета в единицы СИ приведены таблицы переводных множителей для единиц длины — табл. IX, для единиц времени, площади, объема — табл. X, для единиц массы, плотности, удельного веса, силы — табл. XI для единиц давления, работы, энергии, количества теплоты — табл. XII для единиц мощности, теплового потока, теплоемкости, энтропии, удельной теплоемкости и удельной энтропии — табл. XIII для единиц плотности теплового потока, коэффициентов теплообмена (теплоотдачи) и теплопередачи, коэффициентов теплопроводности, температуропроводности и температурного градиента — табл. XIV. [c.12]

Коэффициент теплообмена (коэффициент теплоотдачи) коэффициент теплопередачи ватт на квадратный метр-градус втКм град] W/(m=-deg) (1 е/и) [(1 2). (1 град)] [c.14]

При нагреве за счет теплопроводности обычно используют критерий Фурье при соответствующих краевых условиях нагрева. При конвективном нагреве рассчитывают коэффициент теплоотдачи, определяющий процесс теплообмена на границе твердой и жидкой фаз среды с помощью специальных критериев (Нуссельта, связывающего коэффициенты теплоотдачи и теплопроводности с размерами изделия Грасгоффа, определяющего подъемную силу жидкой фазы при конвективной теплопередаче Пекле, связывающего отношение скоростей движения жидкой среды с коэффициентом теплопроводности Рейнольдса, устанавливающего гидродинамическое подобие при тепловом процессе Прандтля, связывающего кинематическую вязкость с коэффициентом теплопроводности). [c.241]

Коэффициенты теплопередачи у воздухоподогревателей, находящихся в квазистационарном состоянии (температуры сред и материала), колеблются около некоторых средних величин, постоянных в отдельных сечениях. Эти средние величины могут определяться по законам среднего режима, для которых характерны формулы рекуператора. Таким образом, определение размеров поверхности нагрева регенераторов может производиться по формулам, используемым при расчете теплообменников со стационарным тепловым потоком. При этом вводится понятие о коэффициенте теплообмена, отнесенном к циклу, включающему периоды нагрева и охлаждения. В коэффициенте теплообмена учтены факторы, связанные с теплопередачей от газов к стенке, аккумуляцией тепла в кирпиче насадки и теплоотдачей от стенки к газал [c.124]

Процесс теплоотдачи при испарительном охлаладении включает в себя также конденсацию пара на поверхности стенки, воспринимающей тепло и передающей его в окружающую среду. При конденсации пара выделяется теплота парообразования. Коэффициент теплообмена при конденсации зависит от режимов (капельный или пленочный), теплопроводности жидкости, теплоты парообразования и при атмосферном давлении составляет 6—10 квт1 м °С) для пленочной конденсации и 40—100 квт1 м -°С) для капельной конденсации. При испарительном охлаждении теплопередача осуществляется, очевидно, за счет естественной конвекции. [c.118]

Определив по соответствующим критериальным уравнениям коэффициенты теплоотдачи для внутренней и наружной поверхностей теплообмена, находят коэффициент теплопередачи. Пеобход мую поверхность теплообмена определяют из уравнения теплопередачи. [c.418]

Обработка полученных результатов в виде зависимости коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока (рис. 22) показала, что данная зависимость (средняя для наших образцов) описывается выражением а = 40,7-10 ( 0,696 Величины для исследуемых структур превышают значения, приведенные в других работах, а также полученные при кипении в большом объеме. Это объясняется тем, что КС стабилизирует процесс испарения при пониженных давлениях. Превышения величин параметров теплопередачи по сравнению с предлагаемыми другими исследователями связаны с различиями условий проведения эксперимента уровень жидкости поддерживался на 2 мм ниже новерхности теплообмена КС обладали в основном большим диаметром поры материал структуры был, как правило, нетеплопроводным, а также имелось большое термическое сопротивление между структурой и теплоподводящей поверхностью вследствие только механического контакта. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...