Коэффициент теплопередачи в испарителях

Коэффициенты теплопередачи в испарителях рассматриваемого типа обычно находятся в пределах 2,2—2,5 кВт/(м2. С). При- [c.376]

КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ИСПАРИТЕЛЯХ [c.357]

Наиболее приемлемой для криогенных тепловых труб является структура в виде прямоугольных аксиальных канавок. Объем теплоносителя в такой конструкции минимальный вследствие нулевой извилистости и малых гидравлических потерь. Кроме того, указанная структура обладает высокими коэффициентами теплопередачи в испарителе, а также в этом фитиле затруднены условия накапливания паровых пузырей. [c.19]

Температуру вторичного пара 2 = 40° С. Основанием служит условие получения минимальной суммарной поверхности испарителя и конденсатора. Из этого условия можно вывести следующее соотношение между коэффициентами теплопередачи в испарителе и конденсаторе Кп и /Си и температурными напорами и А ,, [c.279]

Иллюстрацией совместного решения указанных выше уравнений является графическое решение, приведенное на рис. 9.3. Здесь для произвольно выбираемых значений темпе- Q.kBt ратурного напора в испарителе принятых значений коэффициентов теплопередачи в испарителе и конденсаторе испарителя, а также площадей их поверхностей нагрева определяются величины Q и Значение [c.243]

При выполнении расчетов значения коэффициентов теплопередачи в испарителе и конденсаторе испарителя принимаются с последующим уточнением по данным промышленных испытаний в следующих [c.244]

Коэффициенты теплопередачи в испарителях рассматриваемого типа обычно находятся в пределах 2,2—2,5 кВт/(м К). Примем рассчитанный по отношению к внутренней теплообменной поверхности труб греющей секции испарителя коэффициент =2,2 кВт/(м К), тогда [c.276]

Весьма значительно снижают коэффициент теплопередачи в испарителях и паропреобразователях накапливающиеся с паровой стороны неконденсирующиеся газы, сильно затрудняющие переход тепла от греющего пара к воде. [c.172]

Как сказываются на коэффициенте теплопередачи в испарителях и паропреобразователях загрязнение поверхности нагрева накипью со стороны воды [c.178]

Здесь ка — коэффициент теплопередачи в испарителе, Вт/(м -К) [c.82]

В настоящее время на всех новых станциях, когда добавочная вода подготавливается паровыми испарителями, эти аппараты изготовляются вертикальными с греющими секциями, расположенными в самом корпусе. Их основное преимущество заключается в том, что они хорошо компонуются с другим вспомогательным оборудованием турбины и удобно размещаются в машинном зале. Кроме того, коэффициенты теплопередачи в вертикальных испарителях выше, чем в горизонтальных. [c.357]

У газовых испарителей между дымовыми газами и нагреваемым воздухом вводится промежуточная среда —вода и пар тем самым располагаемый в обычных воздухоподогревателях температурный напор делится на две части. В испарителе и калорифере они, грубо говоря, вдвое меньше, чем в воздухоподогревателе. Вместе с тем приведенные выше значения полученных коэффициентов теплопередачи газового испарителя и калорифера и сопоставление их с таковыми у обычных трубчатых воздухоподогревателей поясняют, почему, несмотря а уменьшение температурного напора, не получается увеличения суммарной поверхности нагрева испарителя и калорифера по сравнению с трубчатым воздухоподогревателем. [c.233]

Коэффициент теплопередачи в конденсаторах-испарителях ртутных паровых турбин (давление ртутного пара в конденсаторе порядка 0,2 ата, давление кипящей воды 30 ата) может быть взят [c.445]

Фиг. 163. Коэффициенты теплопередачи в конденсаторе-испарителе ртутной паровой турбины.

Задачей теплового расчета является определение геометрических характеристик испарителя и площади поверхности греющей секции для обеспечения заданной производительности (конструкторский расчет) или определение коэффициента теплопередачи при известных площади поверхности греющей секции и геометрических характеристиках (поверочный расчет). В обоих случаях производительность испарителя задана и равна максимально возможной при выбранном месте включения испарительной установки в тепловую схему блока. Как было показано выще, производительность испарительной установки находится при принятых значениях площади поверхности нагрева греющей секции и коэффициента теплопередачи в ней. Таким образом, результатом теплового расчета должно быть уточнение принятого значения коэффициента теплопередачи и определение необходимого типоразмера испарителя. [c.261]

По полученным из выражений (9.26) и (9.22) или (9.23) значениям коэффициентов теплоотдачи определяется коэффициент теплопередачи в греющей секции испарителя. Площадь поверхности нагрева испарителя находится по (9.3) при известных значениях и Д/ . [c.263]

Фиг. 25—4. Коэффициент теплопередачи в конденсаторе — испарителе ртутной паровой турбины. PHg = 19,6-103 н/ж Рц о =

Расчеты, проводимые для определения значений D n и коэффициента теплопередачи к при определенных режимах, являются проверочными. При проектировании нового типоразмера испарителя необходимо провести конструкторский расчет. В таком расчете первоначально задаются значениями к, определяют размеры греющей секции и проводят эскизную проработку конструкции, после чего (так же как в проверочном расчете) устанавливают значение коэффициента теплопередачи. Если расчетное значение Кр совпадает с принятым или отличается от него не намного, тепловой расчет на этом заканчивается. В противном случае расчет повторяется по новому значению коэффициента теплопередачи. Расхождения между принятыми и расчетными значениями можно считать допустимыми, если они не превышают 5—8%. [c.375]

В проверочном расчете эскизной проработки конструкции не потребуется, однако и здесь необходимо сначала задаться производительностью испарителя или коэффициентом теплопередачи, а затем сравнить эти значения с расчетными только в том случае, если принятые и расчетные значения /) сп и к соответственно совпадут, их можно считать достоверными. [c.375]

Если производительность испарителя может быть замерена, коэффициент теплопередачи легко определить непосредственно. Однако и в этом случае, чтобы установить, насколько это значение к отличается от того, которое может быть достигнуто в условиях, когда поверхности нагрева не загрязнены, необходимо провести полный гидродинамический" и тепловой расчеты. [c.375]

Методика теплового расчета испарителя с вынесенной зоной кипения и естественной циркуляцией и расчет теплопередачи немногим отличаются от рассмотренных выше, в предыдущем примере. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара ai определяется по тем же зависимостям, а коэффициент теплоотдачи аз рассчитывается по обычной зависимости для конвективного теплообмена. Однако и здесь для определения коэффициента а2 необходимо знать скорость циркуляции Wq. Расчет по определению Wq в испарителях рассматриваемого типа имеет некоторые особенности. [c.389]

Для определения поверхности нагрева испарителя по уравнению (457) необходимо знать величину коэффициента теплопередачи К от греющего пара к кипящей воде. Этот коэффициент можно определять приводимым ниже методом для случая подачи питательной воды в корпус испарителя с температурой, соответствующей давлению насыщения в корпусе. Для случаев подачи в корпус испарителя воды с более низкой температурой полученное значение поверхности нагрева нужно будет принять с запасом для обеспечения нагрева воды до состояния кипения. [c.360]

Особенности теплового расчета прямоточных парогенераторов. В прямоточном парогенераторе приходится учитывать различие в интенсивности работы отдельных участков испарителя. При паросодержании 60—70% и более по ходу испаряемой воды наступает резкое ухудшение теплообмена вследствие нарушения режима устойчивого омывания поверхности нагрева кипящей жидкостью. В связи с этим начальный участок испарителя рассчитывают по формулам для развитого кипения в трубах, а на участке с паросодержанием более 60—70% коэффициенты теплоотдачи принимаются теми же, что и для пара. Некоторое занижение среднего коэффициента теплопередачи при этом идет в запас расчета. [c.228]

Известно также, что коэффициент теплопередачи сильно зависит от температуры кипения воды в испарителях. Так, при температуре 105 и 45 °С в испарителе с вынесенной зоной кипения коэффициент теплопередачи составляет соответственно 2400 и 1120 Вт/(м -К) [23]. В результате снижения коэффициента теплопередачи и повышения значения гидростатической депрессии повышается расход металла на дистилляционную установку, а следовательно, и капитальные вложения. Кроме того, низкий уровень рабочих температур ограничит возможность рационального включения испарительной установки в цикл ТЭС, что существенно повысит тепловые затраты и снизит экономичность станции. [c.170]

Характер и скорость нарастания накипи на греющих поверхностях определяют условия теплопередачи, изменение (уменьшение) коэффициента теплопередачи К в ккал м ч град) и соответственно производительности испарителя W2 в /сг/ч. [c.74]

Применение бинарных надстроек связано с введением дополнительного первичного контура промежуточного теплоносителя и дополнительного оборудования — испарителя водяного пара высокого давления, баков и насосов для промежуточного теплоносителя. Общая затрата металла при этом увеличивается, однако поверхность испарения высокого давления сокращается, так как коэффициент теплопередачи в теплообменнике-испарителе равен 1 000—2 ООО ккал/м час град по сравнению с 50—70 ккал1м час град в паровом котле с газовым обогревом, т. е. в 20— 30 раз выше. [c.537]

Как следует из рис. 4.3,6, с повышением температуры воды после головного подогревателя адиабатного испарителя переменная часть удельных приведенных затрат существенно снижается. Это происходит, с одной стороны, за счет меньшего подвода теплоты в головном подогревателе в результате уменьшения количества проходящей через него воды, а с другой — вследствие уменьшения удельной поверхности нагрева в результате увеличения температурного нанора и коэффициента теплопередачи в конденсаторе. [c.85]

Л1 и высоте около 1,2 м, что можно признать рекордным показателем. Выход дистиллята на 1 кг пара доведен до 25 кг. Но, по-видимому, сложность конструкции препятствует промышленному ее освоению. Более отработанными оказались испарители Хикмена, где испаряемая вода растекается по внутренней поверхности конических дисков, а сжатый вторичный пар конденсируется на их наружной поверхности. Коэффициент теплопередачи в них доведен до 12 600 ккал м ч град). Испарители Хикмена выпускаются с 1959 г. и единичная их производительность доведена до 100 Tj ymu при расходе электроэнергии 20,1 квт-ч на 1 г дистиллята. Однако на судах эти испарители применения не нашли, по-видимому, из-за сложности и высокой стоимости. [c.28]

Здесь отметим, что для стабильности теплопередачи в испарителе и сохранения его производительности имеет значение не вес накипи, а приращение теплового сопротивления бнДн, которое должно быть возможно малым (6н — толщина слоя накипи на теплопередающих поверхностях Лн — коэффициент теплопроводности). Пренебрегая изменением удельного веса на- [c.92]

Коэффициент теплопередачи в конденсаторах — испарителях ртутных паровых турбин (давление ртутного пара в конденсаторе — порядка 0,2 ата, давление кипящей воды — 30 ата) может быть взят по данным опытов А. Н. Ложкина, Л. И. Гельмана и М. И. Корнеева, приведенных на фиг. 25-4. [c.637]

Вертикальные испарители обладают значительными тепловыми и эксплуатационными преимуществами перед горизонтальными. Коэффициент теплопередачи в вертикальных испарителях лежит обычно в пределах 2000—3500 ккал/м час °С и в отдельных случаях до 4000—5000, а в горизонтальных от 1500 до 2500 ккал1м пс °С (верхние пределы относятся к более высоким давлениям вторичного пара). Существенными эксплуатационными преимуществами вертикального испарителя являются меньшая засоряемость поверхности нагрева из-за наличия интенсивной циркуляции воды и значительно лучшая доступность и легкость чистки внутренней поверхности прямых трубок по сравнению с чисткой наружной поверхности трубок в горизонтальных аппаратах. [c.356]

Р—поверхность нагрева испарителя (паропреобразователя) в к — коэффициент теплопередачи в ккал1м час °С. [c.63]

Рис. 8-12. Коэффициент теплопередачи для испарителей в зависимости от температурного. напора (разности температур насыщения вто-гричного и первичного пара) и температуры насыщения первичного пара.

Величину определеппую по формуле (19.53), называют срсднелогарифмическим температурным напором, который получен в результате теоретического решения Грасгофа для аппаратов, имеющих постоянные тепловые эквиваленты потоков и не зависящие от локальной разности температур коэффициенты теплопередачи. Следует отметить, что в испарителях и конденсаторах локальные коэфф.чциенты теплопередачи зависят от разности температур, и уравнение (19.53) является для этих условий приближенным. Если температуры сред изменяются по поверхности аппарата незначительно, то средний температурный напор можно определить как среднеарифметический 0Щ = 0,5 (бд + 0м). Среднеарифметический напор всегда больше среднелогарифмического, и при 0б/0 < 2 они различаются не более чем на 3 %. Для сложных схем движения 0 рассчитывают как для противотока и умножают на поправочный коэффициент eg, значения которого для различных схем движения приводятся в специальной литературе. Для конденсаторов и испарителей ее I. [c.250]

Тепловой расчет испарителя проводится для установления его производительности Оисп в принятых условиях, а также в процессе эксплуатации для установления значения коэффициента теплопередачи к. Уменьшение коэффициента теплопередачи свидетельствует об образовании отложений на поверхностях греющей секции, поэтому по значению к можно судить о состоянии этих поверхностей. [c.375]

По результатам испытаний Баджером также построены зависимости коэффициентов теплопередачи К в испарителях с горизонтальными трубками из меди и стали с различным состоянием их поверхности (рис. 202). [c.367]

Опыты Джонса [Л. 15] проведены при кипении фреона-11 в меж-трубном пространстве горизонтального кожухотрубиого испарителя, длиной 3,8 м, по овина поперечного сечения которого была занята медными оребренными трубами наружным диаметром 19 м.м. Температура кипения изменялась от —1,4 С до ГС. Коэффициент оребрения был равен 3,1. Коэффициент теплоотдачи агента определялся по опытному значению коэффициента теплопередачи и рассчитанному термическому сопротивлению со стороны воды. Полученные значения а относились ко всей оребренной поверхности. [c.101]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Характерная особенность всех рассмотренных ранее испарителей— парообразование на поверхностях нагрева, расположенных внутри кипящей жидкости. Такое испарение наиболее просто осуществимо и позволяет достигнуть высоких значений коэффициента теплопередачи благодаря интенсивной турбулиза-ции пограничного слоя при образовании и отрыве паровых пузырей. Однако с этой особенностью связан и ряд недостатков кипящих испарителей, роль которых возрастает с увеличением их размеров. Это прежде всего усиленное образование накипи на поверхностях нагрева на границах паровых пузырей. Во-вторых, интенсивный выброс капель рассола в паровое пространство и образование пены над кипящим слоем загрязняют пар, а сам кипящий слой жидкости оказывается неустойчивым (изменяется его высота), особенно при глубоком вакууме. [c.21]

Основная идея, заложенная в основу конструирования этих испарителей, следующая если на поверхности нагрева каким-либо способом поддерживать испаряемую жидкость в виде пленки толщиной порядка 0,02- 0,03 мм, то благодаря ее малому тепловому сопротивлению коэффициент теплоотдачи возрастает в пять-шесть раз. И если приняты достаточные меры к улучшению теплоотдачи со стороны греющего пара, то коэффициент теплопередачи повышается в три-четыре раза по сравнению с обычными для кипящих испарителей величинами и доходит до 17 ООО—18 500 ккал (м -ч- град). Испарение происходит только с поверхности пленки без кипения и заброса капелек рассола в пар. Поэтому паровой объем и пространство, необходимое для сепарационных устройств, удается заметно уменьшить. Благодаря этим особенностям пленочные испарн- [c.24]

Это и послужило основанием для проведения исследований по определению закономерностей изменения коэффициента теплопередачи К в зависимости от времени работы испарителя т в ч, рабочей концентрации рассола В в %, температурного напора At в град и давления вторичного пара р2 в кГ1см . [c.74]

Рис. 28. Изменение значении коэффициентов теплопередачи во времени десятисуточных режимов а, 6, в, г, д, е, ж, з, и, к, л) работы испарителя ИВС-ЗК.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...