Шлицевые соединения — Коэффициент

Табл. 6.8. Значение коэффициента Ккр для прямобочных шлицевых соединений

ГОСТ 6033 — 51 устанавливает для эвольвентных шлицевых соединений (табл. 20) угол зацепления (угол исходного контура рейки) о = 30° и ряд модулей в пределах m = 110. Для получения нормальных наружных диаметров в некоторых соединениях введена, коррекция с положительным или отрицательным коэффициентом сдвига инструмента л = 0,5 [Л — m z + 1)] (где Z - число шлицев, D — наружный диаметр шлицев) [c.257]

Расчет. Шлицевое соединение рассчитывается на смятие. Неравномерность распределения нагрузки между шлицами учитывается введением коэффициента ф = 0,7 0,8. Максимальный [c.423]

Так как величина потерь осевой силы пропорциональна коэффициенту трения в направляющих, то для уменьшения этих потерь следует стремиться уменьшить коэффициент трения. Это достигается повышением чистоты обработки шлицевого соединения, уменьшением в них давления, соответствующим подбором материалов, а при работе тормоза со смазкой поверхностей трения — обеспечением надежной смазки шлицев. [c.230]

Приведенные здесь зависимости (2.53), (2.54) и (2.64) позволяют провести анализ конструктив- ной целесообразности (по коэффициенту k,p) паяных, клеевых и шлицевых соединений (значения [c.33]

Шиманского метод расчета коэффициентов концентрации 418 Шлейфы осциллографов 497 Шлицевые соединения — Коэффициент концентрации 458 Шпильки фланцевого соединения паропровода — Напряжения затяжки — Пример определения 293 Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращения 207 [c.563]

Дифференцирование графическое 129, 134 Диффузоры — Сопротивления местные и их коэффициенты 172-174 Допуски зубчатых передач конических 884—890 --зубчатых передач цилиндрических 872—884 --посадки зубчатых (шлицевых) соединений 556—562 --и посадки шпоночных соединений 546—548 --на размеры зубьев звездочек 752 [c.979]

И диаметра шлицевого соединения. Отклонения размера должны быть в пределах, определяемых умножением предельных отклонений толщины зуба на поправочный коэффициент [c.635]

Упрощенный (приближенный) расчет шлицевых соединений по критерию смятия является основным для шлицевых (зубчатых) соединений. При расчете по критерию смятия работоспособность соединения проверяют по условию действующие напряжения смятия на рабочих поверхностях зубьев не должны превышать допускаемые [ст] . В приближенных расчетах напряжения смятия на рабочих поверхностях зубьев находят в предположении равномерного распределения напряжений смятия по рабочей поверхности зубьев при наибольшем вращающем моменте Т из числа длительно действующих. Неравномерность распределения нагрузки между зубьями учитывают с помощью коэффициента А р . Таким образом, основной расчет на смятие рабочих поверхностей зубьев шлицевых соединений сводят к проверке условия [c.142]

При распространении расчета на другие машины под можно понимать коэффициент переменности нагрузки, как было рекомендовано выше для уточненного расчета прямобочных шлицевых соединений по критерию износостойкости. [c.151]

Коэффициент поглощения практически не зависит от амплитуды колебаний и составляет в шпоночном соединении 0,004 -i- 0,008 в шлицевом соединении 0,010 -г -- 0,012. [c.143]

Валы коробок передач, раздаточных коробок и редукторов ведущих мостов в эксплуатации практически не имеют усталостных поломок. Выход их из строя происходит в основном из-за износа шлицевых соединений и посадочных поверхностей под шестерни и подшипники. Это объясняется большими коэффициентами запаса прочности указанных изделий, что обусловлено требованиями к жесткости конструкций. [c.133]

Коэффициенты для определения допускаемых моментов на шлицевые соединения (по ГОСТу 1139-58) [c.84]

Рис. 8. Значение эффективных кх и теоретических коэффициентов концентрации для зубчатых (шлицевых) соединений некоторых форм и коэффициент д чувствительности материала к концентрации напряжений.

Здесь Т — расчетный крутящий момент, передаваемый соединением, Н м /, с1, — длина и средний диаметр соединения, мм к — высота поверхности контакта зубьев к = 0,9т — для эвольвентных н к = 0 — с1)12 — 1,4/ — для прямобочных шлицевых соединений), м.м [ст, н] — условные допускаемые напряжения при расчете соединения на изнашивание, МПа (табл. 9.2) К,Е — коэффициент, учитывающий -число оборотов соединения и режим нагрузки [см. формулу (9 10)]. [c.177]

Расчетная длина шлицевого соединения Ь при определении коэффициента К/ должна быть выбрана в зависимости от соотношения наружного диаметра ступицы и [c.179]

Расчет на износ малоответственных шлицевых соединений допустимо проводить по средним допустимым напряжениям. Значения коэффициентов, допустимых напряжений и других параметров для расчета принимают по ГОСТ 21425—75. [c.297]

Необходимо иметь в виду, что трение в шлицевых соединениях оказывает влияние не только на величину тормозного момента, но и приводит к нарушению плавности замыкания дискового тормоза [12]. Для увеличения тормозного момента из условий уменьшения потерь в шлицах следует применять фрикционные материалы с более высоким коэффициентом трения или использовать более высокие значения давления, а не увеличивать число дисков. [c.243]

Вредны избыточные связи в механизме. Избыточные связи в пределах кинематической пары (зубчатые колеса с коэффициентом перекрытия больше 1, шлицевые соединения) безвредны, так как кинематические пары легко выполнить с достаточной точностью (протягивание), и нет суммирования допусков. [c.274]

Кулачковый карданный шарнир равных угловых скоростей применяют в приводе переднего колеса автомобиля Урал-375 (рис. 16.16, в). Конструкция шарнира включает наружную полуось 8 колеса, которая входит шлицевым концом в вилку 9 шарнира. Внутренняя полуось выполнена как одно целое с вилкой 9 шарнира, а ее наружный конец стыкуется с шестерней дифференциала шлицевым соединением. В вилки 9, установлены кулаки 10, в пазы которых заложен стальной диск И. При работе шарнира полуоси вращаются вместе с вилками вокруг кулаков в горизонтальной плоскости, а вместе с кулаками вокруг диска в вертикальной плоскости. Таким образом обеспечивается передача крутящего момента на ведущие и управляемые передние колеса. Недостатком рассмотренного шарнира является повышенное трение в местах сопряжения диска и кулаков с вилками, в результате чего снижается коэффициент полезного действия и повышается нагрев и износ шарнира во время работы. [c.198]

Действительные значения критического числа оборотов обычно меньше расчетных вследствие недостаточной жесткости опор, недостаточной балансировки вала и точности центровки шлицевых соединений. Соответствующий поправочный коэффициент для новой (неизношенной) карданной передачи = 0,9-4-0,95. [c.228]

Коэффициент трения [х стали по стали в телескопическом соединении карданного вала существенно зависит от качества смазки шлицевого соединения, составляя при хорошей смазке [c.232]

Кривые 1 я 1 -, 2 я 2 на рис. 2.36, а свидетельствуют о том, что силы трения К.ст и Рт.нж в шлицевом соединении и направляющих нажимного диска незначительно влияют на силы прижатия поверхностей трения N1 и N2, формирующиеся к концу процесса включения ФС независимо от осевой податливости ведомого диска. Силы трения / т.ст и / т.нж оказывают некоторое влияние на максимальные значения нормальных сил Л тах, возникающих в процессе включения сцепления (кривые 3 и 4), причем с увеличением сил трения максимумы нормальных сил уменьшаются. Расчеты также показали, что на характер нагружения поверхностей трения ведомого диска (апериодический, периодический) изменение силы трения / т.ст не влияет при фиксированных значениях коэффициентов Ьв и Ьв2, характеризующих диссипацию энергии во фрикционных накладках. [c.156]

Для прямобочных шлицевых соединений значения коэффициента К,-даны в табл. 9.3. Для эвольвентных шлицевых срединений можно использовать зависимость коэффиш1ента К, от безразмерного параметра = L/yDm, где L — условная длина соединения (см. примечания к табл. 9.3) — наружный диаметр, мм m — модуль эвольвентного соединения. [c.179]

Кр — коэффициент условий работы (Кр = КсКос)- Коэффициент, учитывающий условия смазки соединения — Кс- При обильной смазке без загрязнения /Сс = 0,7 при средней смазке /Сс=1 при бедной смазке и работе с загрязнениями /Сс=1,4. Кос — коэффициент, учитывающий условия осевого закрепления ступицы на валу и ее перемещение под нагрузкой. При жестком закреплении ступицы на валу Кос=1 при закреплении с помощью вилок, допускающем небольшие осевые смещения, Кос = 1,25 при осевых перемещениях под нагрузкой /Сос = 3. Расчет на износ малоответственных шлицевых соединений можно производить по средним давления (табл. 5.10). [c.91]

Проверка на смятие актуальна для высоконанряженных шлицевых соединений с малым общим числом циклон ка гружений, при котором износ euj,e мал. Расчет производят с учетом динамической нагрузки (коэффициент динамичности при реверсивной работе 2...2,5) и с полным учетом неравномерности распределения нагрузки между зубьями коэффициентом К, (табл. 8.5, нижняя строка). Допускаемое давление выбирают по пределу текучести с коэффициентом безопасности [c.138]

Таблица составлена для налов из сталей 45 нормализованной и 40Х улучшенной, являющихся основными материалами валов станков. Коэффициент безопасности принят равным 1,5. Преде, усталости валов при диаметре 50 мм для стали 45 нормали.юванной принят 23 кГ мм , для стали 40Х улучшенной 30 кГ мм . Расчетные значения коэср-фициентов концентрации напряжений были выбраны для случая напрессовкн деталей. Для других случаев (в шлицевых соединениях, для ступенчатых валов и т. п.) коэффициенты концентрации обычно близки к выбранным, и поэтому пользование таблицами также возможно. [c.698]

Ф — угол трения в винтовой паре с ср. шл — средний диаметр шлицевого соединения. Коэффициент трения стали по бронзе при плохих условиях смазки /i =0,15. Тогда ф=агс1д 0,15 8°. [c.112]

Коэффициенты поглощения в шпоночных и шлицевых соединениях при крутильных коле ниях (рис. 33) Результаты получены на соединениях со следующими параметрами шпоночное соединение ( 50 мм на длине 50 мм шпонка X 8 X X 40 мм шестишлицсвое неподвижное соединение ф А6 X ф 5S X 12 мм. UJepo.xo-ватость поверхностей цилиндрических сопряжений и боковых граней шлицев Ra = = 0,32 -г- 1,25 мкм. [c.143]

Коэффициенты Н для определения долускаемых моментов на шлицевые соединения (по ГОСТу 1139 58) [c.82]

Здесь Дер — средний диаметр шлицевого соединения I — рабочая длина шлица (принимают равной длине детали, насаженной на ш лицы) /И — передаваемый крутящий момент — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки на рабочие поверхности шлицев, ф = 0,75—0,80 г — число шли-, (О — а) I [c.210]

При расчетах шлицевых соединений на прочность н долгавеч-ность необходимо учитывать неравномерность давлен ия. Коэффициенты неравномерности 1на основании проведенных исследований можио рекомендовать равными К = 0,4 —0,6 К = Л,3. [c.173]

Шлицевые соединения выполняют с прямобочным по ГОСТ 1139 — 80 (рис. 9.10, я —в), эвольвентным п6 ГОСТ 6033 — 80 (см. рис. 9.10, г —е) или треугольным профилем. У эвольвентных соединений нагрузочная способность выше, чем у прямобочных. Номинальная площадь контакта эвольвентных зубьев больше или равна площади контакта пря.мобочных шлицев тяжелой серии, а коэффициент концентрации напряжений на валу меньше. Соединения с треугольным профилем зубьев имеют ограниченную область применения, например, для соединения торсионных валов или тонкостенных валов и ступиц. В большинстве случаев соединения с треугольным профилем могут быть за.менены эвольвентными, и поэтому ниже исключены из рассмотрения. [c.174]

НИЯ одной шнонкой / =2/ / и /о — коэффициенты трения при движении и при некое между поверхностями шлицевого соединения остальные обозначения показаны на рис. 40. [c.328]

Муфты соедипитеЛьные зубчатые Зубчатые передачи — Зубья — Коэффициенты трения 28 Зубчатые (шлицевые) соединения 181 — 196 [c.431]

Коэффщиенты сцепления и сопротивления перекатыванию 32—35 Шкивы — Трение ремней — Коэффициенты 19, 28, 29 Шлицевые соединения — см. Зубчатые (шлицевые) соединения Шпильки 115, 117 [c.439]

С точки зрения прочности серьезным недостатком всех существующих конструкций шлицевых соединений является наличие концентрации напряжений во входящих углах впадин. Данные об эффективных коэффициентах концентрации напряжений приведены в т. 3. гл. XIII. Испытание на скручивание валов с прямоугольными зубьями и плоским дном впадины показывает, что прочность такого вала эквивалентна прочности гладкого вала, диаметр которого несколько меньше внутреннего диаметра шлицевого вала. Вал с эволь-вентными шлицами и полным закруглением во впадине эквивалентен по прочности гладкому валу, диаметр которого несколько больше внутреннего диаметра шлицевого вала. [c.595]

Конструкция карданного вала с роликами /, снижающими величину осевой силы Q, представлена на рис. VIII.13. Величина коэффициента трения при осевом перемещении для вала этой конструкции значительно меньше, чем при скользящем шлицевом соединении. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...