Оптимальное давление в камере

Отношения /е/"2ду надо сравнивать при оптимальных давлениях в камере Рк для насосной и вытеснительной подач. Оптимальному давлению Рк соответствует максимум отношения / / ду при заданном давлении рд. [c.30]

РАСЧЕТ И ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ДЛЯ ВЫТЕСНИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ [c.334]

РАСЧЕТ ОПТИМАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ПРИ НАСОСНОЙ СИСТЕМЕ ПОДАЧИ ТОПЛИВА [c.336]

Оптимальное давление в камере [c.336]

На фиг. 6. 28 в зависимости от величины давления в камере рк показано изменение значений отношения Л и общего веса двигателя Одв, потребных для получения конечной скорости ракеты, равной Ук=700 м/сек. Как видим, в этом случае оптимальное давление в камере оказалось равным 55 кг/см , что несколько меньше значения давления, соответствующего минимальному весу двигателя при фиксированном суммарном импульсе. Однако разница обычно бывает незначительной (если только конечная скорость ракеты не слишком высока). [c.345]

ОПТИМАЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ В КАМЕРЕ ДВИГАТЕЛЯ С ВЫТЕСНИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМОЙ ПОДАЧИ [c.22]

Выбор оптимальной величины разрежения (вакуума) в камере плавильно-заливочной установки определяется главным образом химической активностью жидкого титана по отношению к элементам, входящим в состав газовой атмосферы. Термодинамические расчеты и практический опыт показали, что давление в камере плавильно-заливочной установки в период плавки и разливки следует поддерживать на уровне, не превышающем 0,13 - 1,33 Па. В этом случае не происходит увеличения содержания в сплаве элементов, входящих в состав воздуха (азота, кислорода и водорода). Для создания вакуума все плавильно-заливочные установки оборудованы вакуумной системой, включающей комплекс вакуумных насосов, вакуум-проводы, вакуумные датчики, задвижки, вентили и т.д. Благодаря вакуумной системе в камере установки поддерживается требуемое разрежение и производится откачка газов из камеры с необходимой скоростью. [c.304]

Исходное рабочее давление сжатого газа составляет обычно 0,4—0,6 МПа, что оптимально для получения плотных отливок. Разность давлений в камере печи и полости формы составляет 0,04—0,12 МПа (меньшие значения — для отливок, изготовленных с песчаными стержнями). Скорость изменения разности давлений в форме и печи определяет скорость заполнения формы жидким металлом [c.407]

МО, чтобы давление газов в ее рабочей камере было равно атмосферному или чуть-чуть выше. В противном случае горячие газы будут выбиваться через неплотности и отверстия в стенах печи или будет происходить подсос холодного воздуха. Для поддержания оптимального давления в печи необходимо правильно выбирать место вывода газов из печи, размеры дымоотводов и величину тяги в них. [c.62]

В этой главе изложены подход к расчету и выбору оптимальных параметров ЖРД (оптимальных давлений в КС и на срезе сопла камеры и др.), выбор системы подачи топлива, а также общий подход к расчету и выбору параметров ЖРД. Выбор оптимальных параметров ЖРД возможен лишь при учете совместной работы ЖРД с ракетой и условий ее эксплуатации. Причем под оптимальными будем понимать параметры, обеспечивающие потребную конечную скорость полета ракеты (ракетного аппарата) при минимальной начальной ее массе. [c.330]

Зная аналитическую или опытную зависимость /у.ср.д, массы камеры и системы подачи топлива от давления в КС, можно по уравнению (17.12) построить зависимость / /Мду от давления и найти оптимальное давление в КС.- [c.337]

При заданном давлении в камере сгорания рк и заданном секундном массовом расходе т, т. е. для фиксированной площади критического сече- ия /кр, оптимальную степень расширения можно найти, приравнивая к нулю производную коэффициента тяги по степени расширения Рк/Ра (расчет ведется в предположении, что Я=1). Таким образом, условие для оптимального расширения можно записать в следующем виде [c.108]

В этой формуле и — скорость горения топлива- при нормальном давлении в камере (для очень грубой оценки можно принять Рк=60 кг/см при tк>2 сек. и рк= ЮО кг/см при 0,5 сек.< к< 2 сек. оптимальная величина давления в камере будет получена впоследствии в разд. 6.4). [c.317]

Оптимальным будет чаще всего (хотя и не всегда см. далее разд. 6.6) тот двигатель, который при минимальном общем весе может обеспечить требуемый суммарный импульс I. С ростом давления в камере вес топлива От уменьшается, а вес камеры двигателя обычно возрастает. Общий вес двигателя, включая вес топлива (Одв), можно выразить суммой весов [c.336]

Существует оптимальное значение давления в камере, т. е. такое значение давления, при котором выполняется условие [c.336]

Аналитически исследовать это соотношение весьма трудно поэтому самым простым способом отыскания минимума является построение графика зависимости общего веса двигателя Одв от давления в камере рк- Такой график имеет довольно пологий минимум, т. е. оптимальное значение давления в камере не резко выражено. [c.336]

Фиг. 6.24. Зависимость пассивного веса двигателя Ок.дв, веса топлива От и оптимального общего веса двигателя Одд от давления в камере р для двигателя, рассмотренного в примере 6. 5 (двигатель должен развивать тягу 5000 кг в течение 4 сек.). Кри-является огибающей кривых Ок.дв (Рк), построенных для нескольких произвольных значений / к.

В некоторых случаях требуется определить максимально достижимое значение конечной скорости ракеты заданного калибра (т. е. при заданном радиусе камеры двигателя / к). Эта задача принципиально отличается от рассмотренной выше задачи получения оптимальных параметров двигательной установки, так как в этом случае допускается любое увеличение веса двигателя с целью сохранения заданного диаметра. Для каждого значения давления в камере максимальная конечная скорость ракеты определяется условием [c.346]

Выражение (39) показывает, что величина оптимального удлинения А,опт не зависит от постоянной величины, входящей в уравнение (10), т. е. от веса сопла, и очень слабо зависит от давления в камере Рк. [c.347]

Строго говоря, уравнение (41) справедливо только в тех случаях, когда на обоих участках работы двигателя используется одно и то же топливо или, по-крайней мере, топлива с одинаковыми характеристиками продуктов сгорания (т. е. с одинаковыми величинами с или Сд и ). Однако различие в характеристиках продуктов сгорания обычно не играет существенной роли, и поэтому в большинстве случаев приближенное соотношение (4Г.) остается пригодным и тогда, когда используются два различных топлива. Из соотношения (4Г) следует, что большие значения отношения величин тяги всегда приводят к большим значениям отношения давлений в камере двигателя, а следовательно, и к увеличению пассивного веса камеры. Необходимо принять соответствующие меры для того, чтобы минимальное давление в камере не было ниже той величины, которая является нижним пределом для данного топлива. Кроме того, если двигатель предназначен для работы на постоянной высоте, то оптимальное расширение должно быть выбрано таким образом, чтобы избежать чрезмерного перерасширения и отрыва потока на маршевом участке работы сопла. В этом отношении задача облегчается для некоторых снарядов типа земля—воздух , у которых маршевый двигатель работает при очень низком давлении окружающей среды. [c.350]

Кроме того, на основании уравнения (50) можно построить сетку кривых, соответствующих различным величинам U и /. Из такой сетки кривых видно, что давление в камере остается почти постоянным в процессе горения (например, при изменении параметра J от 0,2 до 0,05) очень мало изменяется давление и при внезапном увеличении поверхности горения (пунктирная кривая соответствует увеличению fr на Ю % при /==0,125). Однако соотношение компонентов при неизменяющейся площади поверхности горения изменяется весьма значительно от Ф=0,181 при /=0,2 до Ф=0,092 при /=0,05 (оптимальное соотношение компонентов Ф=0,143 соответствует среднему значению /=0,125). Поэтому заряды с прогрессивным законом горения представляются более предпочтительными, особенно, если необходимо иметь высокую плотность заряжания (большие величины параметра Л). [c.369]

В 40-х гг. был разработан промышленный эл.-магн. способ разделения изотопов урана (см. Изотопов разделение). Для этой цели нужно было иметь сильноточные ионные пучки с достаточно высокими оптич. характеристиками (малым фазовым объёмом). В качестве фокусирующей системы использовалось квазиодно-родное поперечное магн. попе. В таком сепараторе объёмный заряд быстрых ионов практически компенсирован холодными электронами, возникающими при столкновении ионов с атомами остаточного газа. Образующиеся при этом медленные ионы выталкиваются небольшим положит, зарядом пучка на стенки камеры. Т. о., здесь реализуется также н газовая фокусировка, для к-рой требуется некое оптимальное давление в камере. [c.614]

Теория составной ракеты (стр. 68— 74). Движение составной ракеты в воздухе (стр. 166—173). Метод подъема потолка ракеты путем предварительного снижения уровня старта (стр. 158—160). Метод определения расхода топлива при пересечении атмосферы ракетой, взлетающей вертикально (стр. 143—147). Максимум высоты подъема ракеты в функции начального запаса топлива (стр. 156— 157). Оптимальное давление в камере сгорания (стр. 157—158). Парадоксы 1) давления в камере сгорания 2) мертвого веса 3) массы топлива 4) повторных пусков двигателя (стр. 161—166). Формула мгновенного к.п.д. ракеты, движущейся в сопротивляющейся среде (стр. 65). Формула полного динамического к.п.д. для полезного груза ракеты (формула 84, стр. 66). Максимальная кинетическая энергия ракеты (стр. 67). Отношения между достигнутыми скоростями и пройденными путями в поле тяготения и в свободном пространстве для ракет с постоянным ускорением реактивной силы (формулы 272 и 273 на стр. 141). Метод проектирования стратосферной ракеты (стр. 154—156). Максимум количества движения истекающей из сопла газовой струи (стр. 78). Применение контурных коек для экипажа космического летательного аппарата с целью увеличения сопротивляемости организма перегрузке (стр. 42). Указатель пути (одограф), который в отличие от ранее предложенных для этой цели приборов (например, Обертом, Эно-Пельтри и др.), дает возможность отличить ускорение свободного падения от реактивного ускорения (стр. 97). Расчеты гелиоцентрических орбит, аналогичных орбитам искусственных планет Луна-1 , Пионер-4 , Пионер-5 , Ве-нера-1 , Рейнджер-3 , Марс-1 [c.210]

Представляют интерес опытные данные об исследовании цилиндрических насадков ([54], 1958, № 565). Вид насадка и зависимость управляющего усилия от угла поворота, длины насадка и давления в камере двигателя приведены на рис. 4.5.1. Для исследуемой схемы поворотного насадка шарнирный момент достигал 1,54 кгс-см (0,151 Н-м)на 1 кгс боковой управляющей силы, в то время как для центрального газового руля эта величина составляла 0,92 кгс-см/кгс (9,2-10 Н-м/Н). Потери тяги оказались незначительными и практически не зависящими от устройства входной части насадка. Можно ожидать, что от вида конструкции в значительной степени зависит эрозионная стойкость цасадка. Опыты показывают, что оптимальная длина цилиндрического насадка близка к 1,5 его диаметра. [c.327]

Свойства ТРТ, требуемого для бессопловой конфигурации, значительно отличаются от свойств топлива, применяемого в двигателях с сопловым блоком. Чтобы предотвратить появление длительного и неэффективного периода догорания в конце работы двигателя и уменьшить эффекты эрозионного горения, в бессопловом РДТТ нужно обеспечить более высокую скорость горения топлива. Механические свойства таких ТРТ при низких и высоких температурах должны быть лучше при низких температурах их повышенная способность деформироваться без разрушения позволяет выбрать оптимальные величины свода горения заряда, плотности заряжания двигателя и полной тяги, а при высоких температурах это обеспечит сохранение целостности заряда ТРТ в условиях высоких сдвиговых нагрузок, вызванных большими продольными перепадами давления в камере. [c.129]

Оптимальная дистанция плазменного напыления зависит от режима работы плазмотрона и изменяется в пределах 50... 300 мм. Малые дистанции напьшения, близкие к длине начального участка плазменной струи, не всегда обеспечивают прогрев порошковых частиц и придание им необходимой скорости. Вместе с тем, возрастает опасность недопустимого нагрева напыляемого изделия. Наибольшие значения дистанции напыления характерны для ведения процесса с использованием ламинарной плазмы или низкого давления в камере. Существенно возрастает дистанция напьшения с увеличением мощности дуги. [c.227]

Задача состоит в том, чтобы выбрать оптимальный диаметр трубы d из условия максимальной скорости передачи пневматического сигнала от системы управления к пневмоприводу (на переключение распределителя). G увеличением диаметра трубн dr возрастает и р пневмолинии, но увеличивается также и заполняемый объем V-, при уменьшении йт становится меньше fl, но уменьшается и V. Имея в виду, что согласно выражению (1.75) при фиксированном диапазоне изменения давления в камере длительность процесса наполнения пропорциональна Vlf , оптимальному значению d = = d " должно соответствовать V/f = (У/Мт, . [c.161]

Для ЖРД с насосной подачей оптимальное давление Рк зависит от выбранной схемы двигателя. В ЖРД с дожиганием применяют высокие давления р - до 20. .. 25 МПа и более, а для ЖРД без дожигания Рк обычно не превышает 8 МПа. Одно из наиболее высоких значений давления в камере ЖРД без дожигания (10 МПа) выбрано для ЖРД НМ-60, раз-рабатьшаемого в Западной Европе. [c.30]

Для каждой скорости полета можно подобрать диффузор, дающий наибольшее восстановление давления ад оптимальный подогрев 6опт, при котором удельная тяга СПВРД достигает наибольшей величины, и, наконец, положение иглы диффузора и критическое сечение выходного сопла, при которых скачки фокусируются на входной кромке, а давление в камере перед истечением Роз бывает максимальным. [c.340]

Углы скоса потока сз оказываются меньше, чем требуется для получения максимального повышения давления при торможении коэффициент а д бывает меньше, чем при оптимальном подборе угло скоса потока, и давление в камере оказывается меньше максимально возможного. Для того чтобы при пониженном давлении вытолкнуть из камеры весь газ, способный проникнуть через горловину диффузора, следует либо понижать температуру продуктов сгорания, либо увеличивать критическое сечение сопла S4KP. [c.343]

И степень расширения сопел. Значит, круг поиска оптимальных параметров расширяется. В частности, с повышением давления в камере удельная тяга увеличивается, но вместе с тем возрастает и весовой коэффициент уд. у- Из условий оптимизации определяется и степень расширения сопел. Таких оптимизируемых параметров достаточно много, и их определение требует дальнейшей детализации уравнения весового баланса. К оптимизируемым параметрам относится число камер, скорость подачи компонентов, соотношение основных топливных компонентов, параметры управляющих органов, тяга управляюищх двигателей и пр. [c.46]

Цель настоящего раздела — определить, какие размеры камеры н какое давление в камере обеспечат оптимальную конструкцию РДТТ с заданными величинами тяги Я и времени работы двигателя 4. В целях простоты ограничимся рассмотрением случая цилиндрического заряда, горящего по боковым поверхностям и обеспечивающего нейтральный закон горения но излагаемый метод может быть распространен и на другие случаи (в разд. 6.5 будет приведен пример расчета для случая уменьшающейся по длине заряда свободной площади поперечного сечения). [c.327]

Наконец, сравнение различных РДТТ показывает, что оптимальная величина давления в камере возрастает при уменьшении времени горения топлива. Действительно, не заполненный топливом объем камеры, потребный для получения достаточной свободной площади поперечного сечения, в этом случае быстро возрастает. Эта тенденция не очень заметна при времени горения топлива, превышающем 1ч-2 сек., но для меньшей продолжительности горения она становится весьма существенной (так, в одном частном случае, при /, = 0,05 сек. автором было найдено значение оптимального давления, превышающее 500 кг/см ). [c.338]

Результаты основных этапов расчета сведены в табл. 5. Для а = 7500 кг1см и Ос = 6 /сг (эти цифры характерны для современных конструкций РДТТ) оптимальное давление оказывается равным примерно 65 кг/см , а оптимальный радиус камеры приблизительно равен 14 см. Однако при изменении давления в камере с 35 до 120 кг/см оптимальная длина камеры изменяется с 83 см [c.338]

Была произведена оценка следующей комбинации компонентов перекись водорода Н2О2 и полиэтилен [42]. Средняя весовая плотность этого топлива вполне удовлетворительна (1,34 з/сж ), по крайней мере, по сравнению с жидкими топливами. Стехиометрическое соотношение компонентов равно 0,123 оптимальное соотношение компонентов равно 0,143, что соответствует единичному импульсу (удельной тяге) 228 сек. при давлении в камере, равном 20 кг см" (удельная тяга одной перекиси водорода равна 136 сек.). В работе [42] описана двигательная установка, в которой окислитель разлагался с помощью катализатора еще до взаимодействия с горючим. В двигателях, работающих на жидко-твердых топливах. [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...