Работа турбины при переменном режиме

Ориентировочные данные о работе турбины при переменном режиме [c.642]

По результатам расчета работы турбины при переменном режиме, а также по результатам ее испытаний может быть построена зависимость мощности турбины от расхода пара N =f(D) эту зависимость, построенную графически, называют диа- [c.271]

Работа турбины при переменном режиме с постоянным начальным давлением [c.312]

Ориентировочные данные о работе турбины при переменном режиме при Ng = 2 500 2 000 1500 1000 500 л. с, [c.642]

Глава шестая РАБОТА ТУРБИНЫ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ РЕЖИМЕ [c.169]

Рис. 6.23. Влияние располагаемого теплоперепада регулирующей ступени на работу турбины при переменном режиме

Циклическое воздействие температурных напряжений при работе турбин в переменном режиме создает опасность малоцикловых термоусталостных повреждений металлов, в первую очередь в зонах концентрации напряжений на поверхности роторов. При этом термоусталостная поврежденность суммируется с поврежденностью от ползучести под действием стационарных и остаточных напряжений в условиях высоких температур. Развитие трещин после их появления ускоряется корродирующим воздействием паровой среды. [c.228]

Коэффициент холостого хода современных конденсационных турбогенераторов невелик j = 0,04—0,08, увеличиваясь с уменьшением мощности турбогенератора и теплопадения в рабочем процессе турбины. Однако, потери холостого хода, оказывают решающее влияние на экономичность работы турбогенератора при переменном режиме. Это наглядно выясняется при рассмотрении величины удельного расхода пара на турбогенератор [c.107]

РАБОТА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ ПРИ ПЕРЕМЕННЫХ РЕЖИМАХ Конденсационные турбины и турбины с противодавлением [c.292]

Расчет ступени турбины при переменном режиме ее работы [c.607]

РАБОТА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ ПРИ ПЕРЕМЕННЫХ РЕЖИМАХ [c.105]

Работа паровой турбины при переменных режимах [c.106]

Поскольку скорости в промежуточных ступенях и частота вращения неизменны, отношение м/Сф также неизменно. Поэтому внутренние КПД промежуточных ступеней можно принять постоянными, равными расчетным, что существенно упрощает расчет турбины при переменном режиме работы. [c.174]

Закон изменения Т1 . при снижении расхода пара может быть найден путем трудоемкого детального теплового расчета всей проточной части турбины при переменном режиме работы. Однако, учитывая, что изменение расхода пара вызывает наиболее резкие изменения располагаемого теплоперепада, а следовательно, и КПД только последних ступеней, в то время как теплоперепады и КПД первых и промежуточных ступеней в широких пределах изменения расхода практически сохраняются постоянными, можно в первом приближении ограничиться расчетом последней ступени. В этом случае достаточно найти для различных расходов пара давления перед последней ступенью турбины. Затем, определив располагаемый теплоперепад для всех ступеней, кроме последней, и умножив его на постоянный внутренний КПД , находят использованный теплоперепад этих ступеней и состояние пара перед последней ступенью. Далее определяют располагаемые теплоперепады для последней ступени и внутренние КПД этой ступени по диаграмме зависимости КПД от располагаемого теплоперепада последней ступени. Эту диаграмму можно заранее построить на основании предварительного расчета, пользуясь указаниями 6.1. Умножая располагаемые теплоперепады последней ступени на внутренние КПД ее, находят использованные теплоперепады последней ступени при различных расходах пара. Таким образом находят суммарный использованный теплоперепад для всех ступеней (включая последнюю) и КПД проточной части турбины. Погрешность такого расчета зависит от отклонения расхода пара от его расчетного значения. Чем больше отклонение, тем больше погрешность, поскольку при большом отклонении искажение теплоперепадов возникает не только в последней, но и в предшествующих ей ступенях. [c.179]

Если зависимость КПД проточной части от располагаемого теплоперепада известна на основании испытаний турбин, близких по своей конструкции к рассматриваемой, то расчет турбины при переменном режиме работы существенно упрощается. Относительный внутренний КПД всей турбины в этом случае находят путем умножения коэффи- [c.179]

Девятая глава посвящена работе турбин на переменных и переходных режимах. Расчет указанных режимов представляет собой весьма сложную задачу, и в книге рассмотрена в основном физическая сторона протекающих при этом процессов. [c.3]

Таким образом, работа корпусных деталей турбин в условиях воздействия высоких температур, нагрузок от внутреннего давления и периодических термических напряжений, возникающих, при переменных режимах работы, а также наличие исходных микро- и макродефектов приводит к развитию в металле отливок эксплуатационных трещин. В этом случае время образования трещины критической величины определяется не только жаропрочными свойствами, но в значительной степени свойствами трещиностойкости металла. [c.40]

Так же, как для одновенечной ступени, переменный режим для двухвенечной ступени связан с изменением расхода пара, начальных и конечных параметров. Изменение одного из вышеперечисленных параметров ведет к изменению отдаваемой мощности. Основной задачей при переменных режимах работы турбины является прежде всего определение изменившихся параметров в проточной части в зависимости от расхода пара, что производится в том же порядке, как и для одновенечной ступени установление изменившегося к. п. д. г)<, , а также определение дополнительных сил, действующих на ее элементы. [c.109]

При одинаковых проточных частях и полном давлении перед соплами первой и регулирующей ступеней турбины при расчетном режиме должны развивать одинаковые мощности, так как они имеют одно и то же число включенных сопел и равные их площади, одинаковые расходы пара, а также одни и те же начальные и конечные параметры. При переменных режимах характеристики работы обеих машин будут различными. Для сравнения тепловых процессов обеих конденсационных турбин начнем с холостого хода. Основное различие устройства первой ступени заключается в том, что сопла при качественном регулировании расположены в общей сопловой камере, а при количественном регулировании сопловые камеры устанавливаются по числу клапанов турбины. [c.160]

В паровой многоступенчатой турбине, принимая во внимание ее работу при переменных режимах, следует проточную часть разбить на такие составляющие [c.183]

Данные об эффективности сепараторов и пароперегревателей сегодня весьма ограничены, так как отсутствуют исследования этих аппаратов в реальных условиях. В то же время важно знать действительные характеристики СПП при переменном режиме работы турбоустановки, а также эффективность параллельного подключения нескольких аппаратов на одну турбину. [c.341]

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА ТУРБИНЫ И ЕЕ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ПЕРЕМЕННОМ РЕЖИМЕ РАБОТЫ [c.265]

При сопловом парораспределении расчет турбины на переменных режимах работы разделяется на два этапа 1) расчет регулирующей ступени 2) расчет нерегулируемых ступеней. [c.268]

Из табл. 6.2 также видно, что абсолютные концентрации нормируемых показателей различны для разных давлений и типов установок. Наименьшие концентрации, т. е. самые жесткие нормы, приняты для КЭС с прямоточными котлами, которые обычно оборудуются агрегатами сверхкритических параметров большой единичной мощности. Связанное с загрязнением проточной части таких турбин снижение экономичности и мощности сказывается на энергетическом балансе сильнее, чем аналогичные явления в турбинах меньшей мощности. Уменьшение допустимых концентраций в паре барабанных котлов, работающих на КЭС, по сравнению с котлами тех же параметров,, работающими на ТЭЦ с производственными отборами пара, обусловливается особенностями работы турбин на КЭС и ТЭЦ. Турбины на таких ТЭЦ имеют большие отборы пара и, как правило, работают с переменной нагрузкой. При больших отборах в хвостовую часть турбины поступает меньшее количество пара и, следовательно, меньшее количество примесей. Работа турбины на нестационарных режимах способствует частичному удалению образовавшихся отложений. Наблюдения показывают, что турбины на ТЭЦ заносятся отложениями в меньшей степени, чем турбины тех же начальных параметров, работающие на КЭС. Для предотвращения отложений в турбинах КЭС требуется уменьшить допустимые концентрации примесей в паре, что и отражают действующие нормы. [c.177]

При применении приварных колес турбин необходимо обеспечить стабильность сварного шва при нагревах и охлаждениях, имеющих место при работе дизеля на переменных режимах. Это достигается за счет возможного удаления зоны шва от турбинного диска, а если это невозможно, то за счет создания податливого упора, в зоне сварного шва, обеспечивающего снятие напряжений при термообработке после сварки. [c.368]

Рабочие лопатки рассчитываются для работы на одном режиме — номинальном. Между тем, им приходится работать при различных режимах, связанных с условиями эксплуатации. Турбины работают при частичных нагрузках, различных расходах пара и теплоиадениях в ступенях. В эксплуатации возможны временные перегрузки турбниы и отдельных ступеней, могут измениться начальные параметры и давление отработавшего пара. Последнее зависит, при прочих равных условиях, от температуры охлаждающей воды и от кратности охлал -дения. Все это влияет на экономичность турбинной установки и на надежность работы различных деталей турбин (лопаток, дисков, валопроводов, упорных подшипников и др.). Работе турбин при переменном режиме посвяи ено много советских и зарубежных трудов [72, 93]. В задачу автора не входит разбор влияния указанных отклонений на экономичность турбины. В настоящей книге будут рассмотрены вопросы надежности работы лопаток при наличии указанных факторов. [c.5]

Приведенные выше данные о характеристиках качественного и количественного регулирований указывают на неэкономичность работы турбин при переменных режимах, снабженных качественным регулированием, главным образом из-за дросселирования пара, поступающего в сопла первой ее ступени. Ниже приведены сравнительные данные для оценки работы двух турбин, имеющх одинаковые проточные части, но одна из них имеет качественное, а другая — количественное регулирование. [c.178]

Работа турбины при переменных режимах в основном характеризуется зависимостью расхода пара D mjHa от мощности кет (диаграмма режимов или DA/-диаграмма) и зависимостью давлений пара в ступенях от расхода пара (pD-диаграмма). При конденсационной турбине pD-диаграмма имеет вид пучка прямых линий (фиг. 23), т. е. давление перед любой из ступеней при произвольном режиме равно [c.292]

Различие процессов расширения и соответственно условий течения рассмотренных выше двух потоков пара определяет неодинаковые значения к. п. д. участков P , расположенных за полностью и частично открытыми клапанами. В результате смещения потоков, энтальпии которых в конце процесса расширения равны is и, в камере за P устанавливается энтальпия i , определяемая соотношением Gi = (G — Gi)iB+Gii jj. Найденнаяэн-тальпия определяет на изобаре р-рс точку, от которой начинается процесс расширения пара в последующих ступенях турбины. По энтальпии i может быть найден обобщенный к. п. д. регулировочной ступени, который широко используется в практике расчетов турбин при переменных режимах. Определив с учетом процессов в регулировочной ступени внутренний к. п. д. турбины, найдем к. п. д. брутто ПТУ с реальным сопловым парораспределением, который для рассматриваемых режимов с дросселированием в клапанах части потока пара оказывается ниже, чем при идеальном сопловом парораспределении (см. рис. VIII.2). Как уже отмечалось, при малых расходах пара, начиная от режима, соответствующего точке А, параллельно прикрываются клапаны, через которые подводится пар ко всем оставшимся в работе группам сопел. При этом реальное сопловое парораспределение превращается по существу в дроссельное, что связано с заметным снижением термического к. п. д. цикла (см. рис. VIII.3) и общего к. п. д. установки г] (см. [c.137]

При работе турбины на переменных режимах изменяются процессы ее ступенях. Особые изменения, как ниже будет изложено, наблюдаются в регулирующей и в последней ступенях. В связи с изменением процессов в ступенях изменяются реакции, изменяется давление на ротор турбины. Нередко уточнение процессов в ступенях является сложной задачей, для решения которой необходимо иметь достаточные сведения из паро- и газодинамики потока. Имеющиеся труды по переменным режимам турбины дают ответы на многие вопросы. В настоящей книге в основу методов расчетов ступеней при переменных режимах положены кривые экспериментальных данных. Материал в книге изложен в такой последовательности. [c.3]

Шнеэ Я И., Тепловые расчеты паровой турбины при переменном режиме работы, ОНТИ, 1936. [c.299]

И. В. Егиазаров, Выбор водяных турбин при проектировании гидравлических установок и определение расчетного напора турбины Френсиса в связи с работой ее при переменном режиме, Вестник инженеров , 1917, № 19—22 (11-21). [c.263]

В первой части книги рассматривается теория теплового процесса в ступенях активной и реактивной турбин. Даются также некоторые понятия о ггепловом процессе в ступенях турбины при переменном режиме ее работы. [c.2]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

При анализе расчета проточной части колеса Кертиса, как регулирующей ступени при переменных режимах работы турбины, необходимо примерно установить относительные выходные скорости из рабочих каналов второго, из направляющих каналов между первым и вторым венцами лопаток, из рабочих каналов первого венца. Относительная скорость выхода из рабочих каналов второго венца = =219 Mj eK. [c.138]

Метод количественного регулирования (регулирование сопловое). При этом методе устанавливается группа парораспределительных клл-панов, подъемы которых служат для той же цели, что и в первом методе, но при втором методе сопла регулирующей ступени разбивают на группы по числу установленных клапанов. При переменных режимах работы турбины по первому методу давление изменяется перед всеми соплами, находящимися в общей сопловой камере, от холостого хода до расчетной мощности, когда имеется уже полное открытие одного или нескольких распределительных клапанов по второму методу изменение давления перед соплами ограничивается в основном только соплами одного из групповых клапанов. Вследствие этого процесс дросселирования протекает при первом методе от расхода пара, соответствующего покрытию мощности холостого хода, до максимального расхода, соответствующего расчетной мощ-ноеги при втором методе процесс дросселирования соответствует изменению расхода только для одного клапана. [c.158]

В обычных условиях практики при расчётной температуре охлаждающей воды 15° и нормальной нагрузке парового двигателя экономически наивыгоднейший вакуум не превышает для паровых турбин 95—96%, что соответствует давлению 0,05—0,04 ата, для паровых машин 85—90%, что соответствует давлению 0,25—0,1 ата. Исключение представляет прямоточная паровая машина Штумпфа, для которой противодавление составляет 0,05 ата. При переменных режимах работы двигателя экономически [c.309]

Особо следует упомянуть о комбинированных газотурбинных установках со свободнопоршневыми генераторами газа (СПГГ), отличающихся хорошей экономичностью при весьма умеренных температурах перед турбиной. Для транспортных газотурбинных двигателей существенно важно улучшение их динамики (приемистости), обеспечение устойчивой работы при переменных режимах и расширение пределов регулирования. Все эти задачи связаны с газодинамической проблемой проточной части ГТД, решение которой обеспечило бы сохранение малых гидравлических потерь при переменных режимах. Кроме того, она связана с устранением вибрации пламени, с организацией топливоподачи при переменных режимах и с зажиганием факела при его случайном срыве. [c.374]

Дифференцирование норм качества пара для ГРЭС и отопительных ТЭЦ, с одной стороны, и ТЭЦ с производственным отбором пара, с другой, основано на добавке подпиточной воды, определяющей качество питательной воды, которая используется при. промывке пара в барабане. На ТЭЦ с отдачей пара на производство добавок производственного конденсата или химочищенной (частично обессоленной) воды может составить до 40%, что соответствующим образом отразится на качестве питательной воды, а следовательно, и качестве насыщенного пара.,С другой стороны, значительный отпуск пара на ТЭЦ с производственным отбором и вывод с ним определенного количества загрязнений, а также само-промывка проточной части от водорастворимых соединений, связанная с работой ТЭЦ в переменном режиме электрических нагрузок, позволяют предъявлять менее жесткие требования к пару, поступающему на турбины ТЭЦ, по сравнению с паро , подаваемым на турбины ГРЭС. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...