Расчет регулирующих ступеней

В основу расчетов при переменном режиме необходимо брать размеры проточной части ступеней для расчетного режима. В главе третьей излагается один из применяемых методов для расчета регулирующих ступеней. Так как при изготовлении турбин каналы сопел и лопаток могут иметь криволинейные формы, то здесь излагается метод определения размеров и направлений каналов в проточной части. Излагаемый метод сопровождается примерами расчетов регулирующих ступеней. [c.3]

РАСЧЕТ РЕГУЛИРУЮЩИХ СТУПЕНЕЙ [c.57]

Так как фиг. 44 учитывает и потери на утечки и подсосы пара, то действительный к. п. д. т) у без учета этих потерь будет выше. По проведенному выше расчету регулирующей ступени потери эти составляют 5,18%, поэтому ориентировочно для расчета процесса примем = 0,75. [c.136]

При сопловом парораспределении расчет турбины на переменных режимах работы разделяется на два этапа 1) расчет регулирующей ступени 2) расчет нерегулируемых ступеней. [c.268]

Расчет регулирующей ступени производится особо, по методу, изложенному в главе V. Диаметр регулирующей ступени иногда значительно отличается от диаметра следующей за ней нерегулируемой ступени. [c.68]

Таким образом, расчет регулирующей ступени разбивается на две части расчет группы сопел, обслуживаемых двумя полностью открытыми клапанами, и группы сопел, обслуживаемых частично открытым клапаном. [c.114]

Результаты детального расчета регулирующей ступени приведены в табл. 5.6 треугольники скоростей изображены на рис. 5.10. [c.159]

Строят характеристику зависимости давления в регулирующей ступени от открытия клапанов (рис. 8-4,6). Продолжают ее до полного открытия и проверяют совпадение полученного предельного давления с данными рис. 8-4,а. Если имеются паспортные данные или данные расчета о предельном расходе, то, продолжая характеристику (рис. 8-4,в) в области значительных расходов, также получают величину Рп. [c.173]

Как видно из приведенных формул и результатов расчета (фиг. 50), ламинарный подслой тем тоньше, чем при прочих одинаковых условиях выше параметры (или меньше вязкость) среды. На поверхности первого венца рабочих лопаток регулирующей ступени скорости турбины СВК-150 толщина ламинарного подслоя составляет всего 1—2 мк. При обтекании решетки потоком пара при давлении 100 ата и температуре 460° С величина 6 ,. изменяется вдоль контура лопатки от 2 до 3 мк. При более низких [c.109]

Расчет одновенечной и двухвенечной регулирующей ступени [c.61]

Расчет двухвенечной регулирующей ступени проводится в том же порядке, как и одновенечной. Реактивность регулирующей ступени в данном случае следует понимать как сумму реактивных перепадов обоих рабочих венцов и направляющего между ними аппарата. Под геометрическим углом выхода профиля следует принимать среднеарифметическое значение эффективного угла выхода потока из предыдущего венца и угла входа в данный венец. Окружной к. п. д. г)о для двухвенечного диска определяется по аналогичной для одновенечного диска формуле [c.65]

Одновенечная регулирующая ступень. Для расчета на переменный режим регулирующей ступени данными являются [c.103]

Рассмотрим расчет одновенечной регулирующей ступени при нулевой реактивности. По найденному давлению в камере регулирующей ступени p l находим по I—S-диаграмме изоэнтропийный теплоперепад как разницу энтальпий начальной точки р и tl определяемого процесса и энтальпии, которая соответствует точке пересечения изоэнтропы и изобары с давлением в камере регулирующей ступени. Этот теплоперепад назовем располагаемым для данного процесса — ho. По перепаду Но находим условную для всей ступени скорость [c.103]

При малых Gi давление в камере регулирующей ступени сильно падает, теплоперепад на регулирующую ступень значительно возрастает, скорости выхода j при полностью открытом клапане, а следовательно, при полном давлении перед соплами за счет расширения в косом срезе сопел принимают сверхкритическое значения со значительным отклонением в них. При этом между соплами и рабочими лопатками может устанавливаться давление ниже давления за рабочими лопатками. Определение состояния пара за соплами при проведении расчета с начальной точки процесса представляет большие трудности, поэтому при больших перепадах на регулирующую ступень лучше расчет процесса вести с конца. [c.108]

Ниже приводится метод последовательного определения реакций в венцах проточной части двухвенечной регулирующей ступени. Расчет на переменный режим регулирующей ступени, как было выше указано, лучше проводить с конца процесса по причине возможного отклонения потока в косом срезе сопел. При измененном ли расходе пара или начальных его параметрах—прежде всего по уравнению Флю-геля определяют давления в камере регулирующей ступени. От точки состояния пара перед соплами полностью открытого клапана проводят изоэнтропу до найденной для камеры регулирующей ступени изобары. Определяют таким образом изоэнтропийный перепад, по изоэнтропийному перепаду определяют условную скорость [c.109]

Необходимо также отметить наличие большого процента реакции, получающейся при сопловом регулировании и перегрузке в 20%. Возвращаясь к примерному расчету этого режима работы, находим реактивность 54% от общего перепада в регулирующей ступени [c.177]

При расчете проточной части регулирующей ступени колеса Кертиса средний диаметр принят равным 1050 мм, а реакция ступени — 14% последняя распределяется следующим образом. [c.246]

Расчет проточной части регулирующей ступени колеса Кертиса при расходе пара 110,53 кг сек (фиг. 121) [c.248]

Для определения величин утечек и давлений перед диском и первым венцом лопаток требуется произвести два расчета первый уже проведенный с полученными и помещенными результатами (табл. 23) и второй расчет на другой произвольный пониженный расход, который приводится при неизменном состоянии пара за регулирующей ступенью [c.256]

В табл. 26 и 27 представлены сводные данные расчетов проточной части регулирующей ступени при расходе пара, превышающем расчетный на 15%. [c.263]

Распределение давлений по венцам регулирующей ступени (первый вариант расчета) нри расходе пара 126,65 кг сек [c.264]

Приведем порядок расчета переменного режима регулирующей ступени, подвод пара к которой при расчетном режиме осуществляется в три сопловые коробки тремя регулирующими клапанами. Пусть число сопл в сопловых коробках равно Z[, дгц,. щ. Предварительно вычисляется давление за регулирующей ступенью р- по (3.19) или (3.21). Далее находят распределение потоков пара по регулирующим клапанам и давления за этими клапанами. По расходу пара через регулирующую ступень при расчетном режиме Dq и числу сопловых каналов за каждым регулирующим клапаном определяют расходы пара через каждый клапан при расчетном режиме [c.268]

Пример 11.3. Определим параметры пара в камере регулирующей ступени турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ при номинальном расходе пара Gq = 980 т/ч и при режиме открытых четырех клапанов, подводящих пар к левой верхней и правой нижней сопловым коробкам (см. рис. 11.8) при расходе пара 200 т/ч. (Заметим, что здесь мы не рассматриваем, как этот режим осуществить.) Примем, что вследствие дросселирования в стопорном клапане параметры пара перед регулирующими клапанами равны Ро = 23 МПа, tg = 538 °С. Для простоты расчета будем [c.315]

Выполним сначала расчет для номинального режима. По параметрам рц и tg, пользуясь /г, 5-диаграммой, определим начальную энтальпию пара Hq = 3323 кДж/кг Давление в камере регулирующей ступени найдем с помощью диаграммы парораспределения турбины, показанной на рис, 11.9. При заданном расходе пара оно составит Р20 18,47 МПа. Нанося изоэнтропийный процесс расширения пара в регулирующей ступени в h, 5-диаграмме (рис. 11.10), получим энтальпию в конце процесса рас- [c.315]

Теперь выполним расчет для режима частичной нагрузки. Пользуясь рис. 11.9, получим, что при G[ = 200 т/ч, давление за клапанами 5,4 МПа, а давление в камере регулирующей ступени Р2 = 3,8 МПа. Расчет этого режима можно выполнить совершенно аналогично и получить использованный теплоперепад регулирующей ступени для рассматриваемого режима Я, = 122,5 кДж/кг Таким образом, из сравнения режимов следует, что уменьшение расхода пара до 20 % привело к увеличению теплоперепада регулирующей ступени почти вдвое. Точке В" конца процесса будут отвечать энтальпия h = 3201 кДж/кг и температура 21 393 °С. Следовательно, при уменьшении расхода пара до 20 % температура в камере регулирующей ступени уменьшилась на 110 °С. [c.316]

Со снижением начальной температуры пара располагаемое теплопадение в турбине и на каждой ступени, кроме последней, уменьшается. При неизменной электрической нагрузке растет расход пара. Расчеты показывают, что для промежуточных ступеней при изменении начальной температуры располагаемый тепловой перепад изменяется больше, чем расход пара. В литературе [93] приводятся результаты расчета регулирующей ступени турбины конденсационного типа средних параметров на переменный рел<им, из которых видно, что при снижении температуры пара с 400 до 380°С располагаемый тепловой перепад уменьшается на 4,8%, между тем как расход пара увеличивается всего на 1,8%. Это приводит к некоторо.му уменьшению напряжений изгиба в рабочих лопатках от парового потока. Обратная картина получается при повышении начальной температуры пара. В этом случае дополнительным факто-8 [c.8]

Порядок расчета следующий. Вначале определяют давления рц и Р2Х для ступеней давления ЧСД, т. е. состояние пара за рабочими решетками регулирующей ступени перепуска пара из ЧВД в ЧСД после этого выполняется расчет регулирующей ступени по методике с построением треугольников скоростей. После нахождения состояния пара перед сопловой решеткой регулирующей ступени перепуска, т. е. состояния пара за рабочими решежами ЧВД, определяют давления pix и P2I для всех ступеней ЧВД таким же способом это выполняется для турбин с противодавлением. [c.204]

Расчеты [39] показывают, что наибольшие статические напряжения изгиба рабочие лопатки регулирующих ступеней испытывают при одном полностью открытом регулирующем клапане, тогда как при колебаниях с прямоугольной нагрузкой наибольшие вибрационные напря- [c.81]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

Для расчета одновенечной регулирующей ступени необходимо иметь следующие заданные величины состояние пара перед соплами ро в кг/см и 0 Е °С, скорость потока при входе в сопле Сз в м/сек, противодавление за ступенью ра в кг/см , расход пара в кг1сек, число оборотов п в минуту. [c.61]

При анализе расчета проточной части колеса Кертиса, как регулирующей ступени при переменных режимах работы турбины, необходимо примерно установить относительные выходные скорости из рабочих каналов второго, из направляющих каналов между первым и вторым венцами лопаток, из рабочих каналов первого венца. Относительная скорость выхода из рабочих каналов второго венца = =219 Mj eK. [c.138]

Расчет проточной части турбины с чисто сопловым регулированием при перегрузочном режиме с расходом пара 252 ООО кг/ч. При рассмотрении этого процесса будем исходить из того же расхода пара, который был установлен для турбины с обводным регулированием. Таким образом, давление в камере третьей ступени при одном и том же расходе пара не изменится и будет равно 20 кг/сек . Давление в камере регулирующей ступени ссставит [c.175]

Второй член суммы представляет очень малую величину, поэтому при расчете примем его равным нулю. Для лучшего представления об упорном давлении рассмотрим предвключенную турбину высокого давления мощностью 50 мгвт, состоящую из пяти ступеней регулирующей ступени и четырех ступеней давления (фиг. 121). Начальные параметры пара ро =90 кг/см , /o=525°G. Параметры перед соплами турбины Ро =86 кг/см и t o = 523°G. Расход пара 110,53 кг/сек. Противодавление 31 кг/см . [c.246]

Увеличение реактивности в ступенях, повышающих к. п. д. проточной части ступени, связано с большими утечками пара через корневое уплотнение лопаток, с повышением давления р4 перед диском ступени. Применяя проточную часть ступени, подчиняющуюся уравнению гса = onst, и имея высокую среднюю реактивность ступени, в корневом ее сечении можем получить желательную реактивность порядка 2—4%. Поэтому в турбинах больших мощностей соответственно с большими расходами пара, в которых в первых после регулирующей ступенях высоты лопаток более 50 мм при сравнительно небольшом d p, желательно применять проточную часть, выполненную по уравнению гСа = onst. Понижение реакции в корневых сечениях лопаток можно получить также, применяя закон закрутки только для направляющих лопаток. Сравнительные данные получены из приведенных примерных расчетов для второй ступени в двух вариантах в первом варианте (незакрученная проточная часть) реактивность, равная 24,7%, постоянна по высоте, во втором варианте проточная часть выполнена по уравнению гси = onst. Реактивность в среднем сечении 24,7%. Из этих примеров следует, что упорное давление на полотно диска значительно упало, особенно при переменном режиме с расходом пара, превышающим расчетный на 15%. В этом случае упорное давление имеет отрицательное значение, направленное против потока пара. В конденсационных турбинах, где средний диаметр проточной части составляет 900 мм, составляющая упорного давления на диски имеет значительную величину и применение закрутки приводит к сильному понижению упорного давления. [c.296]

Для оценки значений температур пара перед промежуточным уплотне1 ием ЦВД и за ним были проведены расчеты протечек пара через радиальные и осевые зазоры регулирующей ступени и через промежуточное уплотнение. Температуры, полученные путем такого расчета, сравнивались с температурами, измеренными датчиками [c.161]

Результаты расчетов пуска из горячего состояния представлены на рис. 5.27 и 5.28 для двух наиболее опасных моментов времени, соответствующих достижению сначала максимальных отрицательных перепадов температур по радиусу ротора (внутренняя поверхность горячее наружной), а затем максимальных положительных. Появление отрицательных перепадов температур в роторах в начальные моменты пусков связано с большой разностью температур металла ротора и поступающего к ротору пара. Так, при пуске после 7 ч останова турбины максимальная температура РВД равна примерно 475°С, а температура пара за регулирующей ступенью в начальнь. й момент времени 400°С. Разница 8С С между начальной температурой пара перед турбиной (480 С) и температурой пара, омывающего ротор, [c.163]

По результатам таких расчетов строят диаграмму расходов по группам сопл и давлений за клапанами при частичных нагрузках (рис. 3.37), которые определяют внутренний КПД и мощность регулирующей ступени. Для нахождения параметров в камере регулирующей ступени строят вспомогательную зависимость использованного тепло-перепада от отношения давлений посредством расчета этой ступени на переменный режим. Пример такой зависимости представлен на рис. 3.38. Для частичной нагрузки регулирующей ступени можно найти использованные теплоперепады дросселированного и недросселированного потоков, протекающих через эту ступень. Осредненный использованный теплоперепад обоих потоков (теп-лоперепад регулирующей ступени) [c.269]

В результате расчетов регулирующей и нерегулируемых ступеней определяют использованный теплоперепад при режиме частичной нагрузки для всей турбины суммированием использованных теп-лоперепадов регулирующей и нерегулируемых ступеней. Разделив использованный теплоперепад на располагаемый для всей турбины, можно найти внутренний относительный КПД турбины при работе ее в режиме частичной нагрузки. [c.269]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесийметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов [1, 2], а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 13, 4]. Напряжения, рассчитывались по температурным полям, полученным термометрированием корпусов при эксплуатации турбин. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в под-фланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру, и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев горизонтального разъема в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. [c.114]

Формулой (14-7) пользуются, если по каким-либо соображениям устанавливается заранее величина / о. Например, для регулирующей ступени Ап выбирается- часто исходя из того, чтобы получить в камере этой ступени допустимые температуры пара и достаточно большой объемный расход его. В отечественных конструкциях часто Ао 50 — 70 ккал/кг во вновь проектируемых крупных турбинах /1(,=5=20 — 25 ккал/кг. Большие значения (до 100 лгкал/лгг) связаны, как правило, с упрощением конструкции турбины и снижением ее к. п. д., меньшие значения Ао (до 20— 30 ккал/кг) обеспечивают более высокий к. п. д., но усложняют конструкцию турбины. Заводы при проектировании турбин устанавливают оптимальные значения Ап регулирующей ступени путем вариантных расчетов. [c.595]

Регулирование силы тока в ванне для электрополирования осуществляется различными способами. Например, выбирая технологический режим работы ванны, можно регулировать плотность тока, а следовательно, и общую силу тока ванны, не изменяя электрического режима питающей сети. В случае питания от шунтового генератора или выпрямителя можно изменить напряжение, а следовательно, и плотность тока в цепи ванны, воздействуя на шунтовой регулятор или включая дополнительные витки трансформатора выпрямителя. Включая в цепь ванны регулировочный реостат, можно изменить общую силу ее тока. Выбор реостата и расчет его ступеней производится с учетом технологического режима. Реостаты рубильникового типа имеют обычно до шести ступеней и позволяют осуществлять только грубую регулировку силы тока электрополировочной ванны. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...