Чугун Коэффициент термического расширения

При применении монометаллических подшипников из алюминиевых сплавов необходимо было учитывать материал постели в связи с их высоким коэффициентом термического расширения. Такие подшипники, смонтированные в алюминиевом корпусе, могли работать при более высоких температурах, чем в том случае, когда корпус постели был изготовлен из чугуна или стали. [c.113]

Коэффициент термического расширения чугуна. Сравнительные данные приведены в табл. 2. [c.138]

Сравнительные данные коэффициента термического расширения чугуна [c.138]

Изучению влияния химического состава и микроструктуры чугуна на его коэффициент термического расширения посвящено много работ. По данным Гиршовича [455], наиболее сильное влияние на коэффициент расширения оказывает углерод и кремний. [c.359]

В табл. 45 приводятся данные о коэффициентах термического расширения чугуна, применяемого для эмалирования. [c.360]

Эмали для алюминия по составу существенно отличаются от эмалей для стали и чугуна. Низкая температура плавления и высокий коэффициент термического расширения алюминия и его сплавов потребовали разработки специальных легкоплавких составов с высоким коэффициентом расширения. При этом наиболее трудно получить легкоплавкие эмали с достаточно высокой химической устойчивостью. Как известно, обычные эмали для черных металлов представляют собой силикатные стекла, а химическая устойчивость их обеспечивается довольно высоким содержанием кремнезема (50—55%) при среднем содержании щелочных окислов 20—25% (стр. 131—147). Однако для алюминия эти эмали непригодны, так как они имеют слишком высокую температуру обжига и малый коэффициент термического расширения. Снижение вязкости и температуры обжига эмали только за счет уменьшения содержания кремнезема и увеличения содержания окислов щелочных металлов в составе эмали приводит к резкому падению химической устойчивости. [c.429]

Определение свойств чугуна, предназначаемого для эмалирования. Для этого определения до сих пор ограничиваются выполнением технологической пробы. Однако было бы весьма целесообразно определять коэффициент термического расширения чугуна, причем не только его среднее значение в соответствующем интервале температур. Как показано Литвиновой [556], для успеха эмалирования чугуна особенно большое значение имеет подбор эмалей с соответствующим коэффициентом термического расширения. Поэтому рекомендуется снимать полные кривые нагревания и особенно охлаждения чугуна, что даст представление о склонности его к росту при температурах эмалирования. [c.460]

Для этой цели необходимо, помимо выполнения химического и металлографического анализа, определять коэффициент термического расширения и роста чугуна. Последнее осуществляется на дилатометре. Ниже будут описаны дилатометры, применяемые в лабораториях эмалировочных заводов. [c.210]

Для деталей с высокой коррозионной и эрозионной стойкостью в щелочах, слабых растворах кислот, растворах серных кислот любой концентрации до температуры 50 °С, в морской воде, в среде перегретых водяных паров. Чугуны имеют высокий коэффициент термического расширения, немагнитны при низком содержании хрома [c.109]

Величина и знак этих напряжений определяют служебные качества эмалевого покрытия и долговечность эмалированных аппаратов и изделий. Если > а , то в эмали возникают растягивающие напряжения, а при < м — сжимающие. Ввиду того что эмаль хрупка и плохо сопротивляется действию растягивающих напряжений и значительно лучше сжимающим, то стремятся приготавливать эмаль с коэффициентом термического расширения немного меньше, чем металла. Эта допустимая разница (Аа) устанавливается Эмпирически, она компенсируется эластичностью эмали и прочностью ее сцепления с металлом. Но для чугуна, который в процессе нагрева обычно подвергается необратимым объемным изменениям, эта величина не может служить надежным критерием оценки термической устойчивости эмалевого покрытия, так как кривые зависимости расширения и сжатия от температуры для чугуна не совпадают. [c.19]

Влияние химического состава и структуры на коэффициент термического расширения и рост чугуна [c.144]

В процессе эмалирования чугунные изделия подвергаются многократному быстрому нагреву и охлаждению на воздухе. Вследствие этого чугун изменяет структуру, что оказывает влияние на его тепловые свойства — увеличение коэффициента термического расширения (к. т. р.) и рост. Рост чугуна обусловлен протеканием необратимых процессов с увеличением объема. К ним относятся графитизация внутреннее окисление вдоль пластин графита разрыхление структуры, вызванное различием к. т. р. фаз и структурных составляющих чугуна взаимодействие чугуна с газами — поглощение и выделение газов. [c.144]

Исследование коэффициента термического расширения чугуна при различном содержании кремния по обычно принятой методике показало, что в интервале температур 20—500° С кремний практически не влияет на эту характеристику чугуна при изменении его в пределах от 2,0 до 3,0%. Вместе с тем склонность к росту при циклических испытаниях, особенно в условиях быстрого нагрева до 900° С и охлаждения на воздухе, с увеличением содержания кремния в чугуне возрастает, так как величина остаточного расширения при всех циклах испытания чугуна повышается. В связи с тем что в процессе эмалирования чугунные изделия подвергаются многократному (5—6) быстрому нагреву и охлаждению, для характеристики эмалировочных свойств чугуна важны не только термические коэффициенты расширения и сжатия, но и склонность его к росту. [c.146]

Особенно сильно снижается коэффициент термического расширения, если углерод находится в связанном состоянии, так как к. т. р. цементита меньше графита. Но цементит — неустойчивая фаза и при нагреве с увеличением объема распадается. Углерод в связанном состоянии является источником процесса графитизации, поэтому общее расширение чугуна зависит от количества чем оно выше, тем больше расширение чугуна. [c.146]

Обычный чугун с пластинчатым графитом вследствие пониженной плотности даже после отжига на феррит не приобретает стабильных свойств и подвержен росту, как это видно из рис. 77 [11]. Чугун, предварительно отожженный на ферритную структуру, как правило, имеет более высокое значение к. т. р. Расчеты, проведенные автором на основании данных эксперимента, показывают, что оно на 15—20% больше, по сравнению с исходным литым состоянием. Наибольшее увеличение к. т. р. (на 38—40%) наблюдается в чугунах с перлитной и перлито-ферритной структурой с крупнопластинчатым графитом (табл. 37). Коэффициент термического расширения чугуна также повышается под влиянием термического режима эмалирования, так как при этом происходит частичная или полная графитизация перлита. [c.154]

Процесс графитизации, оцениваемый по уменьшению после эмалирования, полностью завершается только для чугунов и С, структуру которых можно считать ферритной. Однако наибольшее увеличение к. т. р, наблюдается для чугунов В и О, хотя коэффициент термического расширения ферритного чугуна должен быть выше. Таким образом, можно считать, что для чугунов, у которых 2 С 81 изменяется от 5,85 до 6,15, коэффициент термического расширения для интервала 20—320° С составляет до эмалирования (367—379) 10" , после эмалирования (389—404) 10 . [c.155]

Зависимость между коэффициентами термического расширения чугуна и эмали и качеством эмалевого покрытия [c.156]

Чугун по сравнению со сталью обладает значительно большей жесткостью (большой модуль упругости). Поэтому коэффициенты термического расширения эмали и чугуна должны быть подогнаны особенно тщательно. Между тем в производстве чугуна его структура и химический состав, а следовательно, и коэффициент расширения изменяются в значительно более широких пределах, чем у стали. [c.138]

Коэффициенты термического расширения бортовой эмали и чугуна должны быть согласованы. Так как состав чугуна, а с ним и коэффициент расширения изменяются в широких пределах, для прочности бортовой эмали необходимо тщательно контролировать коэффициенты расширения, а вернее всего—строго соблюдать постоянство состава чугуна и эмали. [c.144]

Получение безборных пудровых эмалей для чугуна представляет значительные трудности, так как они при малом коэффициенте термического расширения должны иметь низкую температуру размягчения и хорошую растекаемость. [c.145]

Теплоемкость серого чугуна также зависит от вышеперечисленных факторов и в интервале температур 0...700 °С равна 16 кал/(г С). Теплопроводность равна 0,16 кал/(см-с С). Средний коэффициент линейного термического расширения в интервале температур 0...100 С можно принять (10...11)1 О см/(см- С), а в интервале температур 100...700 С он равен НТО см/(см- С) [c.57]

Основная футеровка при плавке чугуна применяется обычно только в печах малой емкости, поскольку основные материалы типа магнезита относительно дорогие и обладают высокими коэффициентами теплопроводности и термического расширения. В больших печах почти неизбежно появление трещин в футеровке. Магнезитовая футеровка используется главным образом в сталеплавильном производстве, где температура процесса и агрессивность шлака велики. [c.32]

Условиям работы фрикционных пар без смазывания наиболее полно отвечают легированные чугуны [59]. Лучшими фрикционными свойствами обладают легированные чугуны перлитного класса, имеющие перлитно-графитовую структуру. При наличии в чугуне более 10 % феррита снижается коэффициент трения и появляется склонность к схватыванию сопряженных поверхностей. Наличие в чугуне свободного цементита (более 2 %) при эксплуатации тормоза приводит к появлению глубоких термических трещин, обусловленных различием в коэффициенте линейного расширения перлита и цементита. Максимальную износостойкость имеют чугуны, содержащие углерода 2,8—3,1 фосфора 0,7—0,9 марганца 1,6—1,9 кремния 1,4—2,1 и серы не более 0,1 %. [c.297]

Как показали проведенные эксперименты, предварительная термическая обработка чугунной плиты (нагрев до температуры 500—550° С, выдержка 6 ч) до заливки несколько уменьшает деформацию пластмассового облицовочного слоя. Обработка поверхностей плит под заливку строганием практически не влияет на величину деформации. Термическая обработка пластмассового облицовочного слоя приводит к резкому увеличению деформации. Причиной увеличения деформации является повышение линейной усадки, а также возникновение температурных деформаций при остывании вследствие различных коэффициентов линейного расширения пластмассы и чугуна. Поэтому нежелательно подвергать залитые пластмассой чугунные матрицу и пуансон термической обработке. В случае необходимости термической обработки пластмассового облицовочного слоя штампа выбирают состав компаунда, у которого коэффициент линейного расширения близок к металлической основе (например, компаунд с наполнителями — железный порошок и маршалит) [c.200]

Коэффициент термического линейного расширения разных сортов чугуна при нормальной температуре [c.65]

Большое влияние на физико-механические свойства отвержденной композиции оказывают наполнители, количество и материал которых подбираются в зависимости от назначения требуемых свойств композиции. Один из наполнителей, например железный порошок, повышает твердость, другие, например графит, увеличивают теплопроводность, тальк — износостойкость и т. д. Подбором наполнителей можно повысить адгезию композиции с металлом, сблизить коэффициенты линейного термического расширения композиции и металла, снизить усадку. Кроме того, введение в состав композиции наполнителей снижает ее стоимость. В качестве наполнителей используются порошки тонкоизмельченного чугуна, стали, алюминия, молотой слюды, талька, кварцевого песка, измельченного асбеста, графита, стекловолокна, стеклоткани. [c.304]

Высокие свойства эмали обеспечиваются прочным сцеплением ее с металлической подложкой это соединение не должно нарушаться в течение всего срока службы покрытия. Соединение формируется в результате проникновения расплавленной эмали в микронеровности металлической поверхности (мехаиическое сцепление) и в результате растворения металла в стекле, т. е. за счет химической связи. Наличие остаточных напряжений в покрытии определяется отношением коэффициентов теплового расширения эмали и подложки (чугуна или листовой стали), а также температурой размягчения эмали. Поскольку эмаль, как и стекло, имеет большую прочность на сжатие, то ее термическое расширение должно быть несколько меньше, чем у металла. [c.521]

Хи.мически стойкие композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий Композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий должны обладать, помимо химической стойкости в рабочих средах, хорошей адгезией к металлу и стеклоэмали, теплопроводностью, достаточно высокой прочностью и низким коэффициентом термического расширения (КТР), близким к аналогичному показателю сталей и чугунов. Ряд композиций, удовлетворяющих в определенной мере сочетанию таких свойств, рекомендован к применению стандартом /93/ и приводится в табл. 13. [c.127]

Кроме того, из-за разного коэффициента термического расширения графита и металлической основы (см. табл. 8) при охлаждении отливок в чугуне возникают структурные напряжения II рода, которые, постепенно возрастая, достигают предела упругости материала в местах коицентра-щш напряжений (пра пластинчатой [c.70]

В технике чаще используют химически неоднородные материалы. Эта неоднородность создается преднамеренно или непроизвольно во время изготовления деталей. Она может появляться в них и как результат взаимодействия с окружающей средой. С химической неоднородностью связано возникновение внутренних напряжений и деформаций, поскольку различаются удельные объемы и коэффициенты термического расширения. Химическая неоднородность может быть и причиной неодновременного развития фазовых превращений в различных участках детали. Происходящие при термоциклировании деформации искажают форму деталей или изменяют их объем. Влияние воздействия среды рассмотрено на примере окисления чугуна и развития водородной пористости в алюминии и его сплавах, роль химической неоднородности — на обезуглерожен-ных и поверхностно-легированных сталях и на композиционных материалах. [c.150]

ЧН15ДЗШ ЧН15Д7 Высокая коррозионная и эрозионная стойкость в щелочах, слабых растворах кислот, серной кислоте любой концентрации 1фи температуре более 323 К, в морской воде, в среде перегретого водяного пара. Чугун имеет высокий коэффициент термического расширения, может быть парамагнитным при низком содержании хрома Насосы, вентиляторы и другие детали нефтедобывающей, химической и нефтеперерабатывающей промышленности. Немагнитные литые детали электротехнической промышленности. Вставки гильз цилиндров, головки поршней, седла и направляющие втулки клапанов и выхлопные коллекторы двигателей внутреннего сгорания [c.429]

Каталитическую роль включений при зарождении графита обычно связывают с их подкладочным действием. С этим трудно согласиться. Сравнение структур графита и включений, встречающихся в чугуне, указывает на меньшее их сходство, чем для структур графита и матрицы. Это объясняется тем, что аустенит и феррит могут оказывать гораздо большее, чем неметаллические включения, подкладочное действие при формировании графитных сеток потому, что на многих плоскостях этих фаз размещение междоузлий очень близко к размещению атомов углерода в базисной плоскости графита [99]. Для сопряжения сеток графита с междоузлиями, например в плоскости октаэдра аустенита, потребуются изменения межатомных расстояний всего лишь на 2,1%. Для феррита (в плоскости ромбического додекаэдра) нужны Деформации Б 4%. Для сопряжекик ж е граф.1 iTiIuiX ссток с неметаллическими включениями потребуются деформации примерно 8—12%. Однако формирование графита в непосредственной близости от включений совсем и не свидетельствует о подкладочном действии их. Эффективность включений обусловлена, как прав1ИЛ0, образованием при нагревах и охлаждениях нарушений сплошности или концентрацией дислокаций и вакансий на границе их с матрицей. В работе [114] сопоставлены коэффициенты термического расширения железа и некоторых неметаллических фаз [c.140]

Коэффициенты термического расширения неметаллических включеняи гораздо меньше, чем железа, и при нагреве чугуна на границе их с матрицей могут возникать разрывы. Их удалось зафиксировать при нагреве чугупа до 1000—1100°С в вакуумированной серебряной ванне [114]. Серебро проникало в выходящие на поверхность [c.140]

Из известных в настоящее время клеев наиболее перспективными для ремонта являются эпоксилаты — композиционные пластмассы, изготовляемые на основе эпоксидных смол. Их основой служат смолы ЭД-5, ЭД-6, ЭД-40, ЭД-41. В композицию входят также различные отвердители, пластификаторы и наполнители. Пластификатор уменьшает хрупкость и повыш ает ударную вязкость композиции. В качестве отвердителей используется малеиновый энгидрид, полиэтиленполиа-мин й др. Наполнители выравнивают коэффициент термического расширения клея. Наиболее употребительные наполнители — это портландцемент, цинковая пудра и др. В зависимости от компонентов, входящих в состав, клеи имеют различные свойства. При сдвиге склеенных металлов эпоксидные клеи обеспечивают для стали со сталью предел прочности 200—250 кгс/см для чугуна с чугуном — до 200 кгс/см для стали с бронзой —до 120 кгс/см . Прочность соединения зависит также от тщательности подготовки поверхностей под склеивание. [c.180]

Чугуны ЧС5 и ЧС5Ш имеют приблизительно одинаковые значения коэффициента термического расширения, у ферросилида они несколько выше. С увеличением содержания кремния и повышением температуры значительно снижается теплопроводность как низколегированного чугуна, так и ферросилида (табл. 3.5.17). Это влияние проявляется даже при малом содержании кремния в нелегированном чугуне [c.618]

Покровные эмали для мокрого (шликерного) способа нанесения. Эти змали для чугунных изделий практичеоки не отличаются от эмалей для стали. Так как коэффициент термического расширения чугуна несколько меньше, чем у стали, то и коэффициенты расширения эмалей для чугуна должны быть меньше, чем у эмалей для стали. Наиболее низкий коэффициент расширения имеют белые эмали для внутреннего покрытия чугунной посуды, он не превышает значения 300—310 10 [c.142]

Помимо основной пудровой эмали для покрытия бортов и других выпуклых частей чугунных изделий применяют так на-зывае.мые бортовые пудровые эмали. Бортовые эмали по сравнению с основной пудровой эмалью должны иметь большой коэффициент термического расширения, а также быть более вязкими, так как борта изделий в процессе эмалирования на-1 реваются быстрее и до более высокой температуры, чем само изделие. Слишком жидкая, легкоплавкая эмаль стекает с бортов или выгорает . [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...