Легированный Структура игольчатая

Почему же в чистом железе, а также в железе, легированном вольфрамом, молибденом и другими элементами, не получается структура игольчатого феррита [c.352]

В закаленном состоянии твердость феррита, легированного кремнием, молибденом и вольфрамом, имеет такую же зависимость, как и в отожженном состоянии (фиг. 228, а). Феррит, легированный хромом, марганцем и никелем, после закалки упрочняется в значительно большей степени по сравнению с ферритом в отожженном состоянии, что объясняется образованием структуры игольчатого феррита, очень похожего на мартенсит. [c.274]

Оценка прокаливаемости легированных и высоколегированных марок стали при наличии нижней области наименьшей устойчивости аустенита производится по структуре игольчатого троостита [147]. [c.53]

Серый чугун с игольчатой структурой является одной из разновидностей износостойкого чугуна с небольшой степенью легирования молибденом и никелем (табл. 2). [c.172]

Следует учесть, что содержание как легирующих элементов, так и углерода и кремния в чугуне этого типа в большой мере зависит от толщины стенки и массивности отливки. Увеличение этих параметров требует для получения игольчатой структуры повышения содержания в чугуне молибдена и никеля и снижения углерода и крем ния. Чугун с игольчатой структурой применяют, когда необходимы высокая проч ность, износостойкость и малая чувствительность к толщине сечений. Для получе ния игольчатой структуры наиболее эффективно легирование чугуна молибденом Дорогостоящий молибден может быть в отдельных случаях заменен вольфрамом [c.172]

Для легированного чугуиа с игольчатой структурой металлической основы нагрев до 350° С приводит к повышению механических свойств на 20—Збв/д. [c.191]

Влияние хрома, марганца и никеля на свойства феррита проявляется более значительно после термической обработки. Это объясняется тем, что они в отличие от других элементов оказывают влияние на скорость полиморфного у —> а-превращения железа, уменьшая ее (понижают температуру точки Лз). Поэтому при медленном охлаждении безуглеродистого легированного железа (С <3 <3 0,02%) образуется обычный феррит, имеющий равноосные зерна. При быстром же охлаждении превращение Ре.у — Ред происходит по мартенситному механизму безуглеродистый аустенит превращается в безуглеродистый мартенсит с типичным игольчатым строением. При этом имеет место фазовый наклеп, увеличивается плотность дислокаций, измельчается блочная структура. В результате твердость увеличивается до 350 НВ. [c.215]

В результате того что карбиды выделяются внутри бывших кристаллов мартенсита, часто троостит и сорбит отпуска до температуры 500—600° С сохраняют его ориентировку и имеют игольчатое строение, напоминающее структуру мартенсита. Карбидообразующие элементы (V, Мо, Ш, Сг и др.), а также кремний, затрудняя диффузию углерода в а-растворе, задерживают процесс коагуляции. Поэтому после отпуска при одинаковой температуре сталь, легированная этими элементами, сохраняет более высокую дисперсность карбидных частиц. Никель и кобальт несколько ускоряют процесс роста карбидных частиц. [c.199]

Закалка — основная операция термической обработки инструмента, которая определяет (вместе с отпуском) его стойкость в процессе эксплуатации. Твердость после закалки должна быть HR 62—65, структура — мартенсит скрытокристаллического или мелкоигольчатого строения (наличие игольчатого мартенсита допустимо для резцов некоторых типов) и равномерно распределенные карбиды. Величина зерна аустенита при нагреве под закалку должна соответствовать 10—lL-му баллу и в отдельных случаях 9-му баллу (при увеличении 400 или 500). Состав мартенсита определяется химическим составом стали и условиями закалки. Содержание углерода в мартенсите углеродистой стали составляет 0,7—0,8%, в быстрорежущей 0,3—0,5%. Теплостойкость углеродистой и легированной сталей должна быть не ниже 200—250° С, а быстрорежущей — 600—650° С. Прочность инструмента зависит от характера распределения карбидов, количества остаточного аустенита и величины напряжений, возникающих в процессе закалки. [c.260]

Улучшение пластичности и вязкости металла шва в результате отпуска допускает его значительно большее легирование по сравнению со швами, не подвергающимися термообработке. В связи с этим в соединениях, подвергающихся отпуску, превращение переохлажденного аустенита в металле шва может происходить Б области бейнитного и мартенситного превращения с образованием игольчатой структуры (см. рис. 10-17). При отпуске такой металл приобретает высокую пластичность и вязкость в сочетании с достаточно высокой прочностью. Если же подвергнуть отпуску соединения, не повышая легирования металла шва, то прочностные и вязкие свойства его могут заметно понизиться. [c.553]

Легированный мартенсит более пластичен, чем углеродистый, и называется игольчатым ферритом. Но присутствие в структуре металла последнего все же увеличивает общую твердость и хрупкость шва, а также околошовной зоны, заметно снижая ударную вязкость. Поэтому здесь возможно появление холодных трещин. Для повышения стойкости металла к образованию холодных трещин целесообразно легировать металл шва небольшим количеством Т1, позволяющим получить мелкозернистую микроструктуру с нарушенной столбчатой направленностью кристаллов (рис. 194). Кроме того, следует снижать скорость охлаждения металла, для чего целесообразно предварительно подогревать изделия до температуры 250 °С и выше в зависимости от содержания углерода и хрома в стали. [c.340]

При средне.м и высоком легировании значительно меняется состав твердых растворов и карбидов, благодаря чему наибольшее значение приобретает изменение характера металлической основы. Путем легирования можно получить в структуре чугуна непосредственно в литом состоянии мартенсит, бейнит (игольчатый троостит) и аустенит. [c.6]

Ступенчатая закалка. Состоит в том, что деталь вначале охлаждают в закалочной среде, имеющей температуру выше мартенситной точки, В этой среде деталь приобретает во всех точках сечения температуру закалочной ванны. Затем следует охлаждение, во время которого собственно и происходит закалка (превращение аустенита в мартенсит). При этом способе закалки значительно снижаются внутренние напряжения. Ои применим для деталей из углеродистой стали диаметром не более 10—12 лш и из легированной стали диаметром до 20—-30 мм. При более крупных размерах деталей не удается достигнуть критической скорости закалки. В качестве охладителей при ступенчатой закалке применяют расплавленные соли (селитры, щелочи) или нагретые масла. Изотермическая закалка. В общих чертах сходна со ступенчатой закалкой. При этом способе закаливаемую деталь также помещают в соляную или нагретую масляную ванну и выдерживают в ней, В отличие от ступенчатой при изотермической закалке деталь выдерживают в закалочной среде до полного изотермического превращения аустенита. Обычно температура изотермического распада аустенита лежит в интервале 250—300°С, Конечной структурой стали после изотермической закалки является игольчатый троостит. Так же, как и при ступенчатой закалке, изотермической [c.90]

В сплавах титана с переходными элементами, стабилизирующими р-фазу титана и понижающими температуру начала превращения, мартенситное превращение приводит к образованию типичной игольчатой структуры а и а"-фаз. Фаза а представляет собой пересыщенный а-твердый раствор и образуется преимущественно в низколегированных сплавах. По типу и параметрам решетки она не отличается от равновесной а-фазы. Однако для нее характерны значительные внутренние напряжения в решетке, в результате чего линии на рентгенограммах оказываются размытыми [11. Фаза а" образуется в более легированных сплавах и также представляет собой пересыщенный а-твердый раствор. Однако ее решетка отличается от решетки а-фазы несколько измененным расположением атомов, что приводит к появлению ромбической симметрии вместо гексагональной [12]. По виду под микроскопом структуры фаз а и а" различить трудно. Присутствие кислорода в сплавах титана придает структуре этих фаз характер корзиночного-переплетения . [c.12]

После цементации и закалки детали из легированной стали рекомендуется подвергать поверхностному наклепу, в результате поверхностного деформирования остаточный аустенит превращается в мартенсит. После термообработки цементованный слой имеет структуру игольчатого мартенсита с мелкими глобулями карбидов и неболь-П1ИМ количеством остаточного мартенсита. Эта структура отличается высокой износостойкостью. [c.238]

Таким образом, в сталях, легированных карбидообразующими элементами (хром, молибден, вольфрам), наблюдаются два максимума скорости изотермического распада аустенита, разделенных областью относительной устойчивости переохлажден-iHoro аустенита. Изотермический распад аустенита имеет два явно выраженных интервала превращений — превращение в пластинчатые (перлитное превращение) и превращение в игольчатые (бейнитные превращения) структуры. [c.355]

Упрочнение при быстром охлаждении легированного феррита в безуглеродистых сплавах (С<С0,02%) связано с образованием структуры мартенситного типа. Так, при медленном охлаждении образуется обычный (полиэдрический) феррит, а при быстром охлаждении — игольчатый феррит, по внешнему виду похожий на мартенсит. Твердость игольчатого феррита НВ на 100—150 Мн1м выше твердости полиэдрического феррита. [c.162]

Легирование малоуглеродистой стали никелем (пока структура остается фирритно-перлитной) не вызывает склонности стали к сероводородному растрескиванию. С увеличением содержания углерода выше 0,2 % и никеля вьшJe 2 % в структуре стали образуются игольчатый феррит и перлит, что приводит к понижению ударной вязкости при комнатной температуре и повьплению склонности к сероводородному растрескиванию. Отпуск стали при 923 К, приводящий к распаду игольчатых структур, повышает стойкость стали к этому виду разрушения. При содержании никеля выше 2 % и углерода более 0,2 % растет склонность к самозакаливанию при охлаждении на воздухе, что может служить при-36 [c.36]

В исходном состоянии в покрытии наблюдаются две зоны (см. рисунок, а). По данным рентгеноструктурного анализа, нарун ная зона имеет структуру твердого раствора на основе кобальта н игольчатых выделений алюминпда кобальта — р-фазы, ориентированных нормально поверхности. Диффузионная зона также представляет собой двухфазную систему — интерметаллид (Ni, Со)А1, легированный хромом, и миогокомпопентный твердый раствор. [c.184]

Значительное влияние на структуру и свойства чугуна оказывает термическая обработка. При помощи нормализации и отжига можно превращать перлитные чу-гуны в ферритные и наоборот. Путем закалки можно придавать металлической основе чугуна мартенситную, бейнитную, бейнито-ферритную структуру. То же может быть достигнуто без закалки легированием чугуна. За рубежом широко распространен чугун с игольчатой структурой (a i ular iron), легированный молибденом и другими элементами. [c.10]

Монокарбиды МС (ТаС, Н С, N60, Т1С) обладают наибольшей прочностью и стабильностью до 1300 °С. Они выделяются из расплава по эвтектической реакции (жидкость -> у + МС) и формируются в междендритном пространстве. Многие у - стабилизаторы (Т1, N6, Та, НГ, 2г, V и др.) могут также образовывать карбидьг типа МС. Легирование сплавов гафнием стабилизирует игольчатую структуру карбидов МС, повышая тем самым прочность границ зерен. Двойные карбиды типа МбС на основе (NiзWз) кристаллизуются из расплава, а также возникают в процессе карбидных реакций за счет углерода, освобождающегося в результате растворения при высоких температурах карбидов МС. Карбиды типа МбС стабильны до 1250 С. Карбиды МгзСб, содержащие хром и молибден, устойчивы до 1050 °С. Они выделяются в процессе термической обработки или при распаде карбида МС. [c.362]

Микроструктура продуктов промежуточного превращения — бейнит Различают верхний бейнит, имеющий пери стое строение, и нижний бейнит, характеризующийся нали чием игольчатого строения Структура нижнего бейнита подобна структуре низкоотпущенного мартенсита В низкоуглеродистых легированных сталях при высоких темпе ратурах промежуточного превращения возможно образование так называемых зернистых структур [c.99]

Различают Ч. м. нелегированные с перлитной, перлито-ферритной или феррит-ной структурой легированные, в т. ч. низколегированные с сорбитной или игольчатой (бейнитной) структурой, среднеле-гированные с мартенситной структурой it высоколегированные с аустенитной структурой (см. Чугун коррозионностойкий). [c.447]

Мартенсит представляет собой пересыщенный твердый раствор углерода в а-железе. При рассмотрении под микроскопом он имеет характерную игольчатую структуру. Мартенсит — твердая и хрупкая структура стали. Его твердость по Бринеллю НВ 600 -ь 700, а по Роквеллу HR 62 -ь 66. Мартенсит магнитен и обладает способностью сохранять остаточный магнетизм, поэтому постоянные магниты при изготовлении закаливают на мартенсит. При охлаждении легированных сталей структуру мартенсита можно получить при меньших скоростях охлаждения, например, охлаждением в масле или на воздухе. В связи с этим при изучении термической об- [c.103]

Особенность промежуточного превращения в легированных сталях заключается в том, что оно не идет до конца. Часть аустенита, обогащенного углеродом, при изотермической выдержке не распадается и при дальнейшем понижении температуры превращается в мартенсит или даже не претерпевает этого превращения. Таким образом, в результате промежуточного превращения легированная сталь получает структуру, состоящую из бейнита (игольчатого троостита) и некоторого количества мартенсита или нерас-павшегося аустенита. [c.182]

Другой существенной особенностью влияния легирующих элементов на превращения в сплавах с железом является повышение склонности у-твердых растворов к переохлаждению. Особенно эффективно в этом направлении действие Сг, Мп и Ni. В результате вышеуказанного, железо, легированное Сг, Мп или Ni, даже в тех случаях, когда содержание этих элементов не превосходит нескольких процентов, приобретает подобно стали способность закаливаться при быстром охлаждении (в воде) от температур нагрева, отвечающих состоянию у-твердого раствора. Твердость при этом возрастает на 100—200 единиц по Брикел-о, а структура приобретает игольчатое, подобное мартенситу, строение, т. е. получается как бы закалка безуглеро-дистого легированного железа. [c.278]

Что же касается повышения твер,тости при закалке легированного железа, то полагают, что она обусловлена, в основном, возникновением наклепа кристалликов а-железа вследствие превращения у а, сопровождающегося изменением удельного объема фаз Возможно также, что повышенная твердость закаленного феррита до некоторой степени связана с больлой мелкозерннсгостью, получающейся гри образовании игольчатой структуры. Закаленный игольчатый феррит сохраняет свое строение и высокую твердость при нагревании до температуры порядка 500—550°. При этих температурах возникает его рекристаллизация и он приобретает полиэдрическое (зернистое) строение. [c.279]

Чисто мартенситная прокаливаемость в конструкционных сталях невелика и с повышением размеров детали становится равной нулю, а потому не имеет практического смысла. Прокаливаемость при дан ном размере детали и при данной скорости охлаждения зависит от природы стали и наиболее полно определяется кинетикой распада переохлажденного аустенита. В сталях с малоустойчивым аустенитом (углеродистые, низколегированные) с повышением размеров детали 1лубина закалки уменьшается, и при достижении некоторых определенных размеров сечения детали вообще не могут быть закалены на мартенсит. Легированные конструкционные стали в большинстве случаев имеют аустенит, малоустойчивый во второй ступени распада, и поэтому после закалки в их структуре находится, кроме мартенсита, игольчатый троостит. Однако для наибольшего числа деталей из конструкционных сталей термическая обработка производится с отпуском на сорбит. Поэтому конструкционная сталь, закаленная на игольчатый троостит, при дальнейшем отпуске получает сорбит-ную структуру со свойствами, не отличающимися от свойств отпу-1ценного мартенсита. Присутствие в структуре перлита или даже продуктов распада верхней зоны игольчатого троостита уже вызывает заметное снижение механических свойств закаленной стали при высоком отпуске. Резко действует на снижение механических свойств закаленной стали выделение избыточного феррита, что объясняют [72] локализацией пластической деформации в этой мягкой структурной составляющей стали. [c.66]

Легированием можно придать металлической сснове структуру бейнита или игольчатого троостита и повысить предел прочности чугуна до 80—ЮО кПмм . [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...