Случай 1. Давление на входе постоянное

Случай 1. Давление на входе постоянное [c.440]

Приведем результаты расчета течения в сопле на режиме перерасширения при / н= 0,0676(лд 20). При расчете распределения параметров на входе в сопло считались равномерными. Поперечная компонента скорости на входе и = 0. Картина течения для этого случая показана на рис. 14.17. Все линейные размеры в расчете отнесены к высоте сопла в сечении среза. Показана граница струи, одна из линий тока, которой в начальном сечении соответствует координата г = 0,925, а также линии постоянного безразмерного давления. [c.291]

Для всех вариантов, показанных на рис. 3.11, могут существовать различные граничные условия. На входе и выходе регулируемой системы можно принудительно с помощью внеш-них средств поддерживать (например, постоянным) давление или расход. Возможные при этом модификации схем показаны на рис. 3.12. Для систем а, Ь и с, где на входе и выходе системы внешними средствами принудительно поддерживается постоянный расход, способы регулирования расхода весьма ограничены (только байпасированием). Аналогичное ограничение существует для случая d в отношении регулирования давления. [c.41]

Для регулирующего клапана особый интерес представляет случай, когда клапан работает при постоянном давлении на входе Арне обращается при этом в нуль. При докритическом перепаде давлений уравнение (3.71) приобретает следующий вид [c.47]

Частным случаем пневматической камеры — сумматора является камера — элемент смещения уровня давлений. С помощью такой камеры положительные избыточные давления, изменяющиеся в функции от времени или в функции от других величин, смещаются на заданное значение в сторону их увеличения или уменьшения при этом получаемые давления могут быть положительными, избыточными над атмосферными, или отрицательными, меньшими атмосферного. Возможно также преобразование разрежения с постоянным для разных его значений смещением, в положительные избыточные давления [15, 17, 19]. Пневматическая камера — элемент смещения уровня представляет собой сумматор давлений с двумя входными дросселями, к одному из которых, как показано на рис. 33.2, а, подводится давление р, уровень которого должен быть изменен, а на входе в другой дроссель создается постоянное избыточное давление р или постоянное разрежение, которыми определяется величина смещения. Действие камеры-элемен-та смещения уровня иллюстрируется рис. 33.2, б, на котором показаны исходная характеристика I изменения р в функции от времени I и характеристики 2 и 3, получаемые соответственно при рс>0 и при Рс<0. [c.320]

Предположим теперь, что давление р на выходе из трубопровода остается постоянным и равным ро (т. е. что выходной дроссель отсутствует) и что л невелико, так что температура на входе меняется пренебрежимо мало. Построение для этого случая приведено на рис. 3.3. Точке А на обычной характеристике 96 [c.96]

Отрицательная ветвь характеристики означает здесь расход в обратном направлении. График на фиг. 11.14 представляет собой более сложный вариант графика фиг. 11.5 и может быть получен на основании предположения, что давление Р3 поддерживается постоянным на выходе сопротивления 1 в том случае, если превышает Рд. Аналогично отрицательный расход через сопротивление 2 означает, что меньше Р , что соответствует случаю, когда это сопротивление имеет постоянное давление питания на входе. [c.456]

Предположим, например, что тело движется или катится под действием силы тяжести, соприкасаясь в одной точке с неподвижной поверхностью, которая либо абсолютно шероховатая, либо абсолютно гладкая, так что трения скольжения нет. Пусть тело каким-либо образом приходит в движение, и нам известна живая сила в начальный момент. Живая сила уменьшается или увеличивается в зависимости от того, поднимается или опускается центр тяжести по сравнению с его первоначальным положением. В то время как тело движется, давление его на поверхность изменяется, оно может обраш,аться в нуль и изменять знак. В последнем случае тело покидает поверхность. Тогда, согласно п. 79, центр тяжести будет описывать параболу, а угловая скорость тела относительно его центра тяжести будет постоянной. Вскоре тело, возвращаясь, может удариться о поверхность, но до тех пор, пока не произойдет такой удар, уравнение живых сил остается неизменным. Дело обстоит совершенно иначе, когда тело возвратится на поверхность. Чтобы пояснить это утверждение, предположим, что Р — реакция поверхности, А — точка тела, к которой приложена эта сила, а Р (11 ее элементарная работа (см. п. 138). Тогда, если тело катится по поверхности, то й/ равно нулю, а если тело покидает поверхность, то Р равно нулю, так что во время движения тела до удара элементарная работа Р с1( равна нулю по той или иной причине. Следовательно, реакция в уравнение живых сил не входит. Но если тело возвращается на поверхность, то точка А вжимается в поверхность, и реакция Р препятствует движению точки А, так что ни Р, ни не равны нулю. Здесь реакцию Р измеряют точно таким же образом, как и в начальный момент движения, считая ее весьма большой силой, резко изменяющей скорость точки А за очень короткое время (см. п. 84). В течение времени сжатия сила Р оказывает сопротивление движению точки А, и, стало быть, живая сила тела уменьшается. Но за время восстановления сила Р помогает перемещению точки А, и следовательно, живая сила увеличивается. В дальнейшем будет показано, что при ударе живая сила уменьшается, за исключением предельного случая абсолютно упругих тел, и будет исследована величина ее потери. [c.128]

В связи с тем, что в данном случае от приведенной жесткости гидроцилиндра одинаково зависят постоянные времени Тц и Тдц, сжимаемость жидкости и упругость опоры не влияют на последние два условия устойчивости, в то время как в условие (12.43) входит ц. Таким образом, когда демпфирование вызвано снижением притока энергии в гидропривод вследствие изменения давления в гидроцилиндре, на условие устойчивости не влияет приведенная масса т нагрузки (первый случай), а при демпфировании гидравлическим трением (второй случай) не влияет приведенная жесткость гидроцилиндра. [c.298]

Ниже приведен расчет для наиболее общего случая работы газовой турбины в условиях пульсации давления, когда практически только одно мгновение турбина работает на режиме, соответствующем расчетному. Остальное время ввиду резкого изменения параметров выпускных газов турбина работает на режимах, значительно отличающихся от расчетного. Благодаря пульсации давления и скорости истечения угол, характеризующий направление относительной скорости входа на лопатки, непрерывно меняется, так как примерно постоянной остается лишь частота вращения вала турбокомпрессора вследствие сравнительно большого махового момента ротора и высокой частоты вращения его. Поэтому между углом Рх и входным углом профиля лопатки Рхл образуется то положительный (рис. 35, а), то отрицательный (рис. 35, б) угол атаки. [c.69]

Реальный регенератор. Условия работы регенератора в реальном двигателе значительно отличаются от тех предполагаемых условий, которые рассматривались выше для идеального случая. Температура рабочего тела на входе в насадку не постоянна, а периодически изменяется, так как процессы сжатия и расширения не изотермические. Температура на выходе из насадки регенератора также меняется, что обусловлено не только ее периодическим изменением на входе, но и ограниченными значениями коэффициентов теплоотдачи и поверхности теплообмена насадки, приводящих к конечным скоростям теплоотдачи. Другие параметры потока рабочего тела на входе в насадку (или на выходе из нее) не постоянны, а непрерывно меняются давление, плотность и скорость изменяются в широких пределах, а изменение температуры-происходит в более ограниченном диапазоне. [c.108]

Влияние внешней нагрузки, изменяющейся во времени по гармоническому закону, на параметры линейного УГД изучалось в работе [107]. Для описания неньютоновских свойств смазки использовалась реологическая модель Эйринга. Из численных решений следует, что частота колебаний параметров контакта равна частоте возбуждающей силы, однако фазы колебаний различны. При низких частотах колебания (10 Гц) распределения давления и толщины пленки вдоль контакта близки и по виду и по численным значениям распределениям при постоянной нагрузке. При очень высокой частоте (10 000 Гц) распределение давления значительно отличалось от стационарного случая — на входе образовывался пик давления. Авторы предполагают пефизичность этого результата, поскольку он получен без учета упругой составляющей в реологической модели для условий, когда период высокочастотных колебаний внешней нагрузки возможно соизмерим с временем релаксации смазки. Распределения температуры повторяли особенности распределений давления. Показано, что коэффициент трения имеет тенденцию к снижению по мере увеличения частоты колебаний. [c.515]

На рис. 4.12 показан общий случай течения. Рассмотрим общие закономерности этого процесса, прежде чем перейдем к конкретным системам. На рисунке приняты следующие обозначения да —работа на единицу массы агрегата q — количество теплоты, подводимое на единицу массы рвх и рвых — давления на входе и выходе, которые будем считать постоянными, а V — соответствующие средние по сечению скорости потока. Выражение для полной энергии потока на входе и выходе можно записать в следующем виде на входе [c.71]

Такой прием, основанный на одномерной модели течения, вносит условность в определяемые значения и должен обязательно оговариваться. С достаточной точностью он может быть использован лишь при умеренном изменении теплофизиче-ских свойств жидкости по сечению трубы. При сверхкритическюс давлениях и интенсивном обогреве трубы его применение может приводить к неверным результатам при нахождении При этих условиях для определения местных и средних коэффициентов гидравлического сопротивления, а также его составляющих — сопротивления трения, ускорения и гидравлического напора — используют метод двух перепадов [34]. Он заключается в том, что наряду с разностью статических давлений на обогреваемом участке трубы длиной I измеряется также перепад статического давления на адиабатическом участке / , примыкающем к выходу из зоны обогрева (рис. 6.29). На входе в обогреваемый участок организуется стабилизированное течение. Минимальная длина адиабатического участка должна быть не менее SQd, чтобы на выходе из него восстанавливалось развитое турбулентное течение при постоянных физических свойствах. Записывают соотношения для перепадов давления на обогреваемом Др и адиабатическом Др участках. Для частного случая течения в горизонтальной трубе (ДРгид 0) имеем [c.399]

Паровое пространство между тарелками и гидравлические сопротивления тарелок можно представить в виде последовательности недетектирующих элементов первого порядка. Характеристики колонны по этому каналу аналогичны характеристикам последовательности емкостей под давлением, для которых расход на выходе зависит от перепада давления между емкостью и линией после емкости. Для случая одной емкости с одинаковыми гидравлическими сопротивлениями на входе и выходе постоянная времени равна 7 С/2. Если последовательная цепь содержит две емкости и три гидравлических сопротивления, то передаточная функция, связывающая давление во второй емкости с давлением на входе в первую емкость, будет иметь эффективные постоянные времени, равные ЯС и 7 С/3. Включение дополнительных емкостей приводит к увеличению разницы между наибольшей и наименьшей постоянными времени. При большом числе емкостей система по своим характеристикам близка к системе с распределенными параметрами и для ее изучения могут быть использованы уравнения, описывающие процесс теплопередачи или диффузии в пластине. Переходный процесс на выходе системы при ступенчатом возмущении на входе может быть аппроксимирован уравнением, включающим запаздывание 1=0,05 (2/ ) (ЕС) и постоянную времени Т=0,45 (2J ) (ЕС) (см. рис. 3-27). Начальное изменение выходного параметра происходит несколько быстрее, чем если бы звенья были детектирующими. [c.381]

В качестве примера рассмотрим случай, когда градиент давления первоначально был равен нулю, а затем скачком принял постоянное значение. Это наиболее сильное изменение градиента давления из всех возможных, поэтому рассматриваемый случай иллюстрирует максимальное влияние нестационарности течения на теплообмен. Таким образом, жидкость вначале была неподвижна и, следовательно, ее температура в обог реваемом участке трубы равнялась температуре стенки, отличной от температуры жидкости на входе (т, е. теплообмен в обогреваемом участке отсутствовал). Изменение плотности теплового потока на стенке во времени для числа Рг = 0,7 и нескольких [c.385]

При втором варианте турбокомпрессор включается в работу начиная с земли. Рассмотрим случай, когда заданное давление наддува обеспечивается на земле при несколько прикрытой заслонке 5 (см. рис. 85), установленной на входе в ПЦН. Далее будем считать, что с подъемом на высоту положение заслонки 5 остается неизменным и что сохранение постоянства наадува р обеспечивается за счет увеличения числа оборотов турбокомпрессора при уменьшении перепуока газов в атмосферу заслонкой 4. Допустим также, что в данном случае радиатор 3 включен и поддерживает постоянную температуру Г на входе в двигатель, равную температуре на уровне земли. [c.184]

Для рассматриваемого нами случая течения в гидродинамически стабилизированной области коэффициент а градиент давления в (7.7) являе тся постоянной величиной - apiax = - Ар/1. Тогда падение давления Ар на участке трубы длиной / вдали от входа можно представить в виде формулы Дарси—Вайсбаха [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...