Создание вида с разрывом

Создание вида с разрывом. [c.78]

Процесс создания вида с разрывом продемонстрируем на произвольном виде вала (см рис. 4.102). [c.400]

Процесс создания вида с разрывом включает несколько этапов. [c.400]

Четвертый этап - создание вида с разрывом включает несколько шагов. [c.401]

Рис. 4.110. Режим создания вида с разрывом вала

Условия (90,12—13) отвечают наличию у уравнения (90,10) комплексных корней, удовлетворяющих требованиям (90,11). Но в определенных условиях это уравнение может иметь также и корни с вещественными со и kx, отвечающие уходящим от разрыва реальным незатухающим звуковым и энтропийным волнам, т. е. спонтанному излучению звука поверхностью разрыва. Мы будем говорить о такой ситуации как об особом виде неустойчивости ударной волны, хотя неустойчивости в буквальном смысле здесь нет, — раз созданное на поверхности разрыва возмущение (рябь) неограниченно долго продолжает излучать волны, не затухая и не усиливаясь при этом энергия, уносимая излучаемыми волнами, черпается из всей движущейся среды ). [c.475]

Важным преимуществом композиционного материала является его высокая прочность на единицу массы. При этом по своим прочностным и тепловым качествам многие композиционные материалы превосходят любой из своих компонентов или резко отличаются от него. Необходимо иметь в виду, однако, что наряду со многими технически важными преимуществами композиционные материалы обладают и существенным недостатком, который связан с тем, что физико-механические и химические свойства компонентов композита зачастую оказываются совершенно несогласованными, а это иногда приводит к специфическим видам разрушения (расслоение, местные разрывы, нарушение адгезии и т. п.). При создании математической теории эти особенности порождают большие трудности, которые остаются еще в значительной мере непреодоленными. [c.5]

Тем самым при численном моделировании процессов деформирования реальной среды может быть допущена двойная погрешность первая и весьма трудно устанавливаемая погрешность допускается при моделировании реальной среды (физически всегда дискретной, хотя и достаточно мелких масштабов) в виде континуальной модели вторая — на этапе численной дискретизации построенной континуальной модели (не говоря о других погрешностях при численной реализации, вопросах сходимости и т. д.). В связи с этим перспективным и методически оправданным является использование дискретных подходов на более ранних этапах моделирования задач механики сплошных сред, особенно задач с высокими градиентами скоростей, разрывами и поверхностями раздела, ударными волнами, разрушением, неоднородностью, сложной пространственной или физической структурой. Эту тенденцию не следует понимать буквально как полный отказ от континуальных представлений, но в то же время целесообразны дальнейшая разработка и создание механики дискретных систем или дискретных сред, являющейся промежуточным звеном между механикой материальных точек со связями [135] и континуальной механикой сплошных сред. Главное при этом — задание характерных масштабов усреднения определяющих параметров процесса по пространству и времени, например характерного размера выделенных дискретных элементов или объемов среды, для которых массу можно полагать сосредоточенной в точке, т. е. использовать для этих элементов средние значения сил инерции, количества движения или среднее значение внутренней энергии. [c.84]

Основная цель создания композитных материалов состоит 15 достижении комбинации свойств, пе присущих обычным конструкционным материалам. По своим прочностным качествам многие композитные материалы существенно выигрывают по сравнению с традиционными. Однако наряду со многими технически важными преимуществами эти материалы обладают и рядом недостатков, обусловленных несогласованием физико-механических и химических свойств компонентов композита, что приводит к специфическим видам разрушения локальному и меж-слойному расслоению, местным разрывам, нарушению адгезии и т. д. В связи с этим при расчете конструкций из армированных материалов необходимо прогнозировать очаги разрушения, на- [c.23]

После тщательной очистки котла закрывают все люки и заполняют котел водой до верха предохранительные клапаны заклинивают металлическими клиньями или нагружают выше пробного давления краны водоуказательного стекла перекрывают. Если котел имеет сухопарник, то в центре днища последнего просверливают отверстие диаметром 5—6 мм для выхода воздуха и делают в нем нарезку для пробки. Ручным насосом подкачивают воду до тех пор, пока она пойдет из отверстия, через спускной кран водоуказательного стекла отливают около 0,5 л воды для создания небольшого воздушного буфера и закрывают отверстие пробкой. Затем, подкачивая воду, медленно поднимают давление до пробного, под которым котел должен находиться в течение 5 мин. (см. табл. 25). После этого давление снижается до рабочего, под которым производится осмотр котла. Котел (пароперегреватель, экономайзер) признается выдержавшим гидравлическое испытание, если в нем не оказывается признаков разрывов, течи и остаточных изменений формы выход воды через заклепочные швы в виде мелкой пыли или слезинок и выход воды из-за неплотности арматуры, если это не мешает поддержанию пробного давления, течью не считается. Пароперегреватель и экономайзер испытываются одновременно с котлом. [c.305]

При создании развертки твердого тела в углах (конечных точках разрывов) возникают напряжения, поэтому профамма может создавать на этих углах рельефные подрезы для снятия напряжений. В окне Сгибы (рис. 5.22 , в области Авто-снятие напряжения, укажите вид подреза Прямоугольный, Скругленный или Без зазоров (без использования подрезов). Необходимо также указать Пропорцию смещения, то есть величину ширины и глубины прямоугольного или скругленного выреза. Величина пропорции смещения должна лежать между 0,05 и 2,00 мм. Выберем прямоугольный подрез с пропорцией смещения 0,5 мм. [c.150]

Создание такой модели требует проведения большого объема предварительной работы, в первую очередь, по выявлению комплекса прочностных свойств в широком диапазоне температур, в том числе стандартных — предела текучести, предела прочности <т истинного сопротивления разрыву л, а также характеристик механики разрущения — предельного коэффициента интенсивности напряжений для деталей с трещинами и коэффициента интенсивности деформаций — критерия квазихрупкого разрушения деталей с трещинами. Необходимы также параметры кривых усталости для расчета долговечности на этапе зарождения трещины и данные по скорости роста трещины. Кроме того, определяются характеристики условий эксплуатации — нагрузки, температуры, многоцикловые повреждения материала, химические и радиационные воздействия и другие. В результате моделирования вычисляют вероятности безотказной работы для разных видов отказов и разрушений и долговечность, что легко переводится в число отказавших и разрушившихся деталей или в годы службы [5]. [c.365]

Разрушение бумажной упаковки начинается с момента достижения паровой фазой, окружающей металлоизделие, точки росы, что сопровождается конденсацией паров воды и увлажнением бумаги в месте ее контакта с металлом. Разрушению подвергаются лишь те увлал ненные места бумаги, которые содержат локализованный ингибитор в виде крупных включений. Именно с растворения ингибитора в воде начинается набухание целлюлозного материала, сопровождающееся разрывом связей между волокнами в листе бумаги и созданием условий для ее последующего разрушения, что происходит при контакте с металлоизделиями, содержащими медь, кобальт, цинк, кадмий, никель и т. д. [c.153]

Эти исследования можно было бы использовать также для определения таких комбинап ий компонентов композита, при которых получались бы заранее заданные его характеристики. В качестве таких характеристик можно было бы выбрать, например, максимальную прочность, большие деформации при разрыве или хорошие деформационные характеристики при двухосном поперечном нагружении. Сравнительно не исследованной областью является проблема выбора оптимальных кривых одноосного растяжения материалов волокна и матрицы для получения композита с заранее заданными свойствами. Этот тип информации был бы очень полезен тем из исследователей, которые занимаются созданием новых видов матрицы и включений. [c.237]

На практике не всегда так ясно определимы различные виды разрушения. Композиты могут разрушаться в результате комби- нации механизмов, особенно если матрица может стать хрупкой под влиянием локального напряженного состояния. В указанных моделях единственной функцией матрицы является создание барьера для распространения трещины, а статистические результаты применимы только к прочности хрупкой составляющей. В действительности матрица может нести часть нагрузки и может влиять на величину пика напряжений в композите вследствие ее способности к пластической деформации. Растрескивание частиц не может быть независимым, так как разрушенная частица может сильно влиять на изменение распределения напряжений в ее окрестности и, следовательно, трещины не могут распределяться случайно. Влияние концентрации локальной деформации вследствие разрыва волокна в волокнистом композите обсуждено в [3] в связи со статистическими моделями Гюсера — Гурланда и Розена, приведенными в [36, 37, 77]. Связанная с ними проблема образования больших критических трещин проанализирована статистическими методами в [56]. [c.102]

Однако выключатели с открытой дугой в воздухе не могли полностью решить задачу надежного отключения больших токов короткого замыкания. Поэтому параллельно с развитием этого вида аппаратов начиная с 90-х годов не прекращались попытки создать плавкие предохранители и выключатели с использованием высоких электроизоляционных свойств минеральных масел. Первые конструкции масляных предохранителей и выключателей, созданные И. Томсоном в Америке и G. Ферранти в Англии, представляли собой устройства, в которых контакты разрывались в воздухе с последующим отводом подвижного контакта под слой масла. [c.77]

Одновременно с сооружением первых электрических установок возникла проблема борьбы с перенапряжениями. Реальную опасность представляли перенапряжения, индуктируемые в воздушных проводах при близких грозовых разрядах. Исторически первыми средствами заш иты от атмосферного электричества были приспособления, заимствованные-из практики грозозащиты зданий и телеграфных линий связи заземленные тросы, стержневые молниеотводы и снабженные плавкими вставками телеграфные громоотводы, являющиеся прототипом разрядников. В 90-е-годы появилось много видов грозозащитных аппаратов, основанных на различных принципах действия водоструйные заземлители, постепенно-снижавшие перенапряжения электростатического происхождения разрядники с искровым промежутком и принудительным гашением дуги, катушки самоиндукции, предложенные английским физиком О. Лоджем в. качестве фильтров для импульсных токов молнии и др. При конструировании разрядников наиболее сложная задача заключалась в надежном гашении дуги сопровождающего тока, величина которого стремительно росла вместе с повышением мощностей электрических станций. Много изобретательности и неудачных попыток ученых и инженеров различных стран было связано с созданием разрядников. В 1891 г. И. Томсон предложил конструкцию с многократным разрывом дуги — принцип, нашедший полное признание лишь в 20—30-е годы XX в. при одновременном использовании в разрядниках токоограничивающих сопротивлений с вентильными свойствами. Начиная с 1896 г. самым распространенным видом разрядника становится роговой громоотвод, предложенный немецким электротехником Э. Ольшлегером. К 1900 г. он завоевал почти полную монополию в сетях напряжением до 10 кВ. Благодаря многочисленным усовершенствованиям роговых разрядников этот тин грозозащиты надолго удержался в европейских сетях напряжением до 50—60 кВ [31]. Америка пошла по-другому пути. Начиная с 1907 г. там распространились алюминиевые разрядники, отвечающие требованиям работы сетей напряжением 100— 150 кВ. Разрядник не обладал безупречными характеристиками и надежностью действия и явился лишь временной защитной мерой (до начала 20-х годов) [32]. [c.79]

При сварке термопластичных ПКМ без создания концентраторов энергии требуется фиксировать осадку деталей, а процесс вести при меньшем давлении прижима и большей амплитуде колебаний. При сварке жестких ПКМ на основе однонаправленных волокон без подготовки поверхностей есть опасность разрыва волокон под влиянием прикладываемого высокого давления. По этой причине сварка по плоским поверхностям, например, листового квазиизотропного углепластика типа АРС-2 с помощью У 3-инструмента, имеющего плоскую рабочую поверхность (амплитуда колебаний 40 мкм, давление 1-2 МПа, продолжительность 1,0-2,5 с) позволила достичь прочности соединения при сдвиге, равной 11% прочности основного материала при таком же нагружении. Кроме того, У 3-сварка по плоским поверхностям, как и в случае ненаполненных термопластов, не обеспечивает воспроизводимости показателей качества швов [123, с. 20]. Для получения качественного соединения ПКМ за короткое время необходимо так же, как и при сварке ненаполненных или наполненных дискретными частицами термопластов, создавать условия для концентрации У 3-энергии в зоне соединяемых поверхностей. Концентратор энергии в виде треугольного в сечении выступа при УЗ-сварке ПКМ в целом имеет те же размеры, что и при сварке ненаполненных термопластов. Применение метода скоростной съемки (1000 кадров в одну секунду) при УЗ-сварке углепластика на основе ПЭЭК подтверждает вывод, что она в большей степени представляет собой ступенчатый, нежели непрерывный, процесс из многократно повторяющихся и поочередно протекающих плавления, течения расплава, охлаждения материала, его затвердевания, плавления и т. д. [142]. [c.397]

При деформировании образцов в коррозионной среде относительное сужение образцов составило 15,5 и 40 %, соответственно при низкой и большей скоростях деформации. Полученные данные авторы объясняют следующим образом. При коэффициенте диффузии водорода порядка 10" м с" водород достигает центральной части образца всего за 1,4 ч. Следовательно, при длительных испытаниях в стали находится значительное количество водорода, собирающегося в ловушках в том числе на включениях FeS — MnS, изолированных включениях и участках перлита. Высокое давление водорода способствует декогезии включений и разрыву участков матрицы между соседними включениями. Роль деформации, при которой достигается уровень содержания водорода в стали, необходимый для ее охрупчивания, может заключаться в создании либо свежей поверхности, либо условий для взаимодействия водорода с дислокациями. Введение церия в сталь препятствует образованию вытянутых сегрегаций и благодаря этому могло бы оказать положительное влияние на пластичность стали в условиях наводороживания. Однако исключение одного вида ловушек водорода, именно вытянутых сульфидных включений, способствует накоплению большого количества водорода в ловушках других типов, например в перлите. По- [c.53]

Необходимо сразу же отметить, что это выражение получено для изотропной среды переходя к анализу разрушения анизотропных тел — кристаллов с резко выраженной спайностью, следует иметь в виду, что расколы по разным кристаллографическим плоскостям требуют существенно различных усилий вследствие различия значений а по этим плоскостям и анизотропии упругих свойств кристалла. Вместе с тем следует подчеркнуть, что полученная зависимость рс (с), строго говоря, имеет место лишь в случае совершенной хрупкости тела. Если тело пластично, то некоторая (а в ряде случаев и преобладающая) доля упругой энергии, освобождаемой при раскрытии трещины, может расходоваться не на создание новой свободной поверхности (поверхности стенок трещины), а на пластическое течение материала,—прежде всего, в местах, прилежащих к вершине трещины, где концентрации напряжений наиболее высоки. Если и при этих условиях сохранить величину р = а (Еа/с) в качестве критерия, определяющего опасное нормальное напряжение рс, то вместо обычных значений а 10 эрг1см придется оперировать с некоторыми условными величинами ст, достигающими 10 —10 дрг см , поскольку они включают энергию, затрачиваемую на создание пластических деформаций в районе растущей трещины [171—173]. Отсюда не следует, однако, что условие Гриффитса с обычными значениями (Т вообще неприложимо к кристаллам, обнаруживающим заметную пластичность перед разрывом по плоскости спайности. Действительно, для вьшолнения этого условия достаточно, чтобы лишь в одном сечении кристалла пластические сдвиги перед вершиной растущей трещины были затруднены присутствием тех или иных препятствий — именно здесь и разовьется при некотором уровне напряжений опасная трещина, тогда как во всех остальных частях кристалла при этом может идти пластическая деформация, достигая заметных величин — многих процентов или десятков процентов. Экспериментальные данные, непосредственно подтверждающие приложимость условия Гриффитса к анализу разрушения амальгамированных монокристаллов цинка, будут приведены ниже (см. также [106]). [c.171]

Как видно из табл. 2, пластическая деформация кристаллов начинается с напряжений порядка 5—200 Пмм-. Имеются указания, что она имеет место и при низких температурах и во всех известных до настоящего времени случаях предшествует разрыву. Необходимо только помнить, что характер искажений, создаваемых пластической деформацией, и степень их опасности из-за наличия восстановительных процессов сильно зависят от условий опыта температуры, скорости деформации, вида деформации (растяжение, сжатие и прокатка и т. д.), величины силы, действовавшей вдоль плоскости скольжения, и т. д. Отсюда видно, что прочность на разрыв в зависимости от условий опыта должна меняться параллельно с изменением пластических свойств, что и соответствует опыту. С нашей точки зрения, при создании условий, благоприятных для разрыва, существенны не только остаточные, но и временные искажения — вся диналшка (цепь) процессов, происходящих в зоне деформации, определяемая усло-ВИЯЛП1 опыта. [c.33]

В разделе Тип линии разрьша можно выбрать один из тип линии разрыва (С изломом. Прямая, Не отображается и Волнистая). Выбранный тип линии разрыва будет по умолчанию использоваться при создании разрывов видов. [c.906]

Ниаци [490] исследовал энергетику модели с плоскостью разлома. Он показал, что во время разрыва высвобождается только часть накопленной энергии деформации (для созданной им трехмерной модели эта часть составляет 72). Около 7з этой части остается в фокальной области, превращаясь в энергию расширения. В среднем лишь около 7з всей исходной энергии, запасенной в напряжении, излучается в виде сейсмических волн. [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...