Расчет параметров сечения на ЭВМ

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СЕЧЕНИЯ НА ЭВМ [c.173]

Для спиральной камеры с заданными теоретическими размерами меридионального сечения и заданным внутренним давлением на ЭВМ выполняется расчет по нелинейной теории при неправильной форме косинусоидального типа для нескольких значений параметров а и а. [c.152]

Расчет параметров секций проводился на ЭВМ по данным глав 1, 2. Конструкция поперечного сечения СПЛ показана на рис. 3.9. Длина связанных линий составляла /=59,0 мм. Погонные параметры, рассчитанные методом сеток, были такие [c.68]

Определение оптимальных параметров поперечных сечений статически неопределимых балок, из которых образована конструкция, выполняется путем расчета статически неопределимой системы на ЭВМ по методу последовательных приближений по одной из двух последовательностей параметры сечений — жесткости элементов— внутренние усилия— параметры сечений внутренние усилия — оптимальные параметры сечений — жесткости элементов — внутренние усилия. [c.341]

Кривые рис. 3.13 и 3.14 позволяют рассчитать сопротивление тела прямоугольного сечения в горячем ( х = 1) и полностью ферромагнитном состояниях, если неравномерность температуры не сказывается существенно на и и р. В промежуточном режиме, когда часть сечения потеряла магнитные свойства, электромагнитное поле имеет очень сложную пространственно-двухмерную структуру. Современные методы расчета полей на ЭВМ позволяют рассчитать параметры нагреваемого тела и в этом случае, однако изобразить их в виде обобщенных графиков не представляется возможным. [c.132]

Параметры С и л зависят от ряда факторов, таких как свойства материала, его структура, условия испытания, тип нагружения, форма и размеры образца. Очень мало проведено систематических исследований по изучению влияния каждого отдельного фактора на скорость роста усталостной трещины. Для определения постоянных материала по формуле Париса обычно используется ЭВМ. Кроме того, применение для расчетов формулы Париса иногда бывает затруднительным из-за неопределенности параметра /. Экспериментально у определен лишь для прямоугольных и круглыше сечений, в то время как в конструкциях применяются балки двутавровые, тавровые, швеллерные и других сечений. [c.43]

В работе по оптимизации режимов ТЦО возможно использование мини-ЭВМ с выводом результатов расчетов на печатающее устройство. В этом случае результаты анализа регрессивных уравнений для Ов, оо,2, б, ), кси, Гко изображаются в виде сечений поверхностей откликов интересующих свойств стали или сплава при, например, минимальном числе циклов. Имея эти графики, можно определить максимальное значение данного свойства в зависимости от основных параметров ТЦО числа циклов, температур и скоростей нагревов и охлаждений. [c.214]

Измерение погрешности винтовой линии в пределах оборота червяка на длине нарезанной части червяка Параметры эти, т. е. погрешность винтовой линии, получаемой в сечении поверхности червяка соосным цилиндром, такие же, как у резьбовых поверхностей и у косозубых зубчатых колес. Поэтому специальные приборы только для измерения червяков практически не изготовляют. Чаще всего используют приборы для измерения винтовой линии червячных фрез или косозубых колес. В большинстве приборов (БВ-5080) измеряемый червяк вращается, а измерительный узел перемещается вдоль оси. Регистрирующее устройство фиксирует отклонение реальной винтовой линии червяка от теоретической винтовой линии, воспроизводимой прибором, вращением червяка и поступательным перемещением измерительного узла прибора. В измерительном приборе БВ-5099 используется другой принцип — сравнение реальной винтовой линии с теоретической осуществляется с использованием фотоэлектрических датчиков, характеризующих угловые и линейные перемещения, а ЭВМ производит расчеты погрешности винтовой линии по импульсам, поступающим с обоих датчиков. [c.397]

Логический выбор параметров лонжеронов шасси, подходящих для нескольких моделей грузовых автомобилей, зависит от числа факторов, пригодных для исследования с помощью ЭВМ. Карвэр предложил рациональный подход к расчету лонжеронов, который основан на графическом представлении параметров сечения, полученных с помощью ЭВМ [3]. [c.173]

Определение геометрических характеристик сечений производится в настоящее время путем исследования моделей (метод Прандтля, метод Дитмана — Алексеева [2] и др.). Такой путь отличается большой трудоемкостью, многоэтапностью, требует наличия специальных установок. На Сестрорецком инструментальном заводе разработана методика расчета геометрических характеристик сечений концевого инструмента и машинная программа для ЭВМ типа Минск-32 . Расчет производится в такой последовательности профиль поперечного сечения инструмента задается в полярных координатах массивом значений рг —(р —радиусы а,- — угловое положение -й точки профиля). Для повышения точности расчета рекомендуется при задании массива рг — щ каждый участок профиля, ограниченного точками, в которых наблюдается перелом кривой (первая производная изменяется скачками в точке, являющейся концом одного и началом другого участка кривой), задавать не менее чем тремя точками (двумя крайними и одной промежуточной). Необходимость задания исходных данных для расчетов в виде массива значений рг — г объясняется стремлением решения широкого круга практических задач. Так, при расчете геометрических характеристик и напряжений от действия крутящего момента М р и осевой силы Р с приходится решать два вида задач 1) выбор рационального вида профиля при проектировании инструмента 2) оценка возможностей данного профиля путем сопоставления инструмента, изготовленного различными способами различными изготовителями, часто при отсутствии технических данных и геометрических параметров сечения. В последнем случае профиль поперечного сечения получают увеличением на проекторе поперечного среза инструмента. Сече-йие при этом не имеет центра тяжести, его параметры могут быть [c.25]

Если при решении отдельных задач заранее известен размах некоторых параметров АКФ, то определение остальных параметров сводится к отысканию наименьшего значения 0 при ограничениях на параметры (задача нелинейного программирования). Построение двухмерной АКФ производят с помощью ЭВМ по программе Сидоркиной (Фортран-IV для ЕС-1022). С ее помощью определяют параметры с, а, р АКФ. Для определения параметров аппроксимирующей функции необходимо располагать композицией значений геологического параметра, по которой считают модельную автокорреляционную функцию. Композиция должна быть типична для всей площади моделируемого поля. Ее характер определяется целевым назначением модели, масштабом и особенностями геологического строения. С. П. Сидоркина предлагает оперировать композициями, включающими значения геологических параметров, измеренных 1) во всех точках, используемых для построения математической модели 2) в точках, размещенных в пределах типичного участка 3) в точках, расположенных по сечениям поля, ориентированным по главным направлениям изменчивости и Первый вариант композиции рекомендуется для построения моделей, выявляющих первый ярус структуры, при малом числе точек измерения геологического параметра. Другие варианты более предпочтительны при необходимости получать модели, отвечающие второму и более глубоким ярусам структуры поля. Наиболее детально структура поля геологического параметра в его модели устанавливается путем расчета модельной автокорреляционной функции по точкам, окружающим узел интерполяции. При этом в процедуре интерполяции значений геологического параметра на некотором участке поля используют данные о статистической структуре этого участка. Тип аппроксимирующей АКФ выбирают по данным анализа периодограммы, вычисленной для главного сечения, по эмпирической АКФ, построенной на основании экспериментальных данных. Используя эмпирическую автокорреляционную функцию, по номограммам подбирается АКФ- Можно найти АКФ путем перебора различных модельных автокорреляционных функций, вычисляемых на ЭВМ. Оптимальную МАКФ выбирают по наименьшей средней квадратической погрешности восстановленного поля. [c.226]

Результаты предварительного расчета без учета кривизны линий тока примем в качестве нулевого приближения. По данным этого приближения можно найти радиусы осесимметричных поверхностей тока, вычислив расход Gi в сечении 1—1, характеризуемый интегралом в левой части уравнения (XI.47), и разделив его на N частей. Эта операция выполняется за счет подбора верхнего предела интегрирования Га и при использовании ЭВМ затруднений не встречает. Далее по формуле (XI.32) определим iu на поверхностях тока и по уравнению (XI.55), с помощью метода последовательных приближений — величину с г, а значит, и новое значение угла 1. Таким образом вычисляются параметры в сечении /—1 в первом приближении. Итерационный процесс осуществляется до достижения необходимой точности. Полученное распределение параметров в сечении 1—1 потребуется в конце расчета уточнить еще раз, так как определяющая (при заданных %ис и присг с = 0) расход безразмерная скорость Яс, — функция параметра (и/с1 )с> вычисляемого после расчета сечения 2—2. [c.199]

Использование ЭВМ при расчете станин и уточненные методы их расчета. Как указывалось выше, целесообразно использование ЭВМ прн расчете рам. Прп этом открываются возможности варьирования отдельными параметрами для оптимизации результатов расчета. Обычно стремятся к уменьшению Л1ассы станин при сохранении их жесткости и прочности. Для таких элементов станины, как стол и траверса, возникает вопрос о наиболее рациональном распределешт массы металла по площади несущих сечений стола и траверсы. Здесь решаются совместно три уравнения выражение площади сечения через параметры его элементов, уравнения для определения максимальных нормальных и касательных напряжений. Задавшись [а] и [т] и с учетом известных параметров (напрпмер, для стола — его площади по ГОСТу на основные параметры и размеры прессов), можно с помощью ЭВМ оптимизировать размер опасного поперечного сечения стола, а вмесге с этим уменьшить металлоемкость стола. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...