Влияние различных факторов на силу резания

Чем больше площадь поперечного сечения срезаемого слоя металла, выше прочностные характеристики обрабатываемого материала, тем больше силы резания. При увеличении скорости резания силы несколько снижаются за счет повышения температуры резания и изменения условий трения между стружкой и инструментом. Влияние различных факторов на силы резания весьма сложно, поэтому для их определения используют обобщенные эмпирические формулы, учитывающие конкретные условия обработки. [c.453]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА СИЛЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ [c.329]

Влияние различных факторов на силу резания. На [c.21]

При износе резцов силы резания изменяются. В зависимости от характера и степени износа изменение сил может происходить в различных направлениях например, износ резцов по задней поверхности сопровождается увеличением сил резания при превалирующем износе по передней поверхности силы резания могут и снижаться. Как следует из изложенного выше, влияние различных факторов на силы резания при точении весьма сложно. [c.107]

ВЛИЯНИЕ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА СИЛУ РЕЗАНИЯ [c.51]

Возможность применения по аналогии одного и того же выражения для элементарных работ позволяет применить методы интегрирования для получения меняющихся сил и моментов на лезвии сверла и меняющихся толщин среза сил, работы при фрезовании. При изучении влияния различных факторов на силу резания (качество обрабатываемого металла, режущего сплава, геометрии инструмента, охлаждения) мы можем констатировать идентичность влияния этих факторов при точении, сверлении, фрезовании и других операциях. Эти подобия вытекают из предыдущих аналогий, касающихся геометрии инструмента и деформаций для различных операций резания. [c.505]

Влияние различных технологических факторов на силы резания зависят от того, насколько эти факторы изменяют условия пластического и упругого деформирования срезаемого слоя и основного металла. С увеличением прочности и твердости обрабатываемого металла, радиуса округления режущей кромки д, толщины срезаемого слоя а (за счет увеличения подачи 5 или уменьшения угла в плане ф) силы резания увеличиваются, а с увеличением переднего и заднего углов — уменьшаются. С увеличением скорости резания растет температура деформируемого слоя, уменьшаются зона деформации и коэффициент трения, что в целом снижает усилия, необходимые для упругопластического деформирования металла. В области скоростей резания, [c.22]

Влияние различных факторов на величину сил резания 53 [c.53]

Влияние различных факторов на осевую силу и момент при сверлении. На осевую силу Ро и момент сопротивления резанию М влияют свойства обрабатываемого материала, геометрические параметры сверла, элементы среза (диаметр, подача) и др. [c.157]

ВЛИЯНИЕ НА СИЛУ РЕЗАНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ. [c.190]

Влияние на силу резания различных факторов 191 [c.191]

В приведенном на рис. 33 примере отклонение стрелки самописца составило 5 мм, а соответствующая ему величина силы резания Р — 250 кГ. В случае, если необходимо установить влияние какого-либо фактора, например глубины резания на силы резания, следует выполнить несколько экспериментов по определению сил резания при различных значениях исследуемого фактора. Определив ряд таких значений силы резания (обычно [c.56]

На первом этапе обычно определяют частную функциональную зависимость р = / ((), где I — глубина резания. При этом экспериментальное измерение силы Р динамометром в целях исключения влияния побочных факторов (например, радиуса скругления вершины резца со) ведется с изменяющейся по значению шириной срезаемого слоя Ь. Такие условия возникают при точении трубы с переменной толщиной стенки. Остальные режимные и геометрические параметры резца на протяжении всего первого этапа экспериментов остаются постоянными. К числу таких параметров, требующих стабилизации, относятся толщина срезаемого слоя, твердость металла обрабатываемой заготовки, скорость резания, наличие смазывающе-охлаждающей жидкости или ее отсутствие, главный и вспомогательный углы в плане, задний и передний углы, угол наклона главной режущей кромки. Вершина закрепленного в динамометре резца должна быть установлена строго на высоте оси вращения заготовки. Числовые значения силы резания Р, измеренные динамометром при различных значениях ширины Ь срезаемого слоя, заносятся в протокол. [c.104]

Изучение при обработке различными режущими инструментами влияния на скорость и силу резания главнейших факторов технологии и механики резания а) качества обрабатываемого материала б) качества режущего инструмента в) формы режущего инструмента (его геометрии) г) размеров снимаемого слоя металла д) периода стойкости режущих инструментов е) охлаждения и смазки режущих инструментов ж) вибраций, возникающих при резании. [c.17]

Допустим, требуется определить влияние ширины фрезерования на окружную силу резания. В таком случае надо произвести измерение силы при различной ширине фрезерования. Все прочие факторы (геометрические параметры фрезы, марка обрабатываемого инструментального материала режущей части фрезы, условия охлаждения, станок, приспособление, величина износа зубьев фрезы и т. д.), а также параметры режимов резания (скорость резания, подача на зуб, глубина фрезерования) должны быть неизменными. [c.215]

Динамометрический стол вместе с заготовкой устанавливают на столе фрезерного станка таким образом, чтобы измеряемая сила действовала вдоль стола. Опыты К. С. Рослякова и П. А. Маркелова показали, что характер влияния различных факторов на силу подачи и осевую силу остается таким же, как и для окружной силы. Этого и следовало ожидать, так как окружная, осевая сила и сила подачи являются составляющими силы резания. [c.109]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

Дл я ускорения расчетов е справочниках по режимам резания имеются таблицы, в которых приведены значения вычисленных поправочных силовых коэффициентов. Помимо формальных недостатков эмпирических зависимостей для определения составляющих силы резания существенным физическим недостатком всех частных формул является то, что они не учитывают взаимосвязанности влияния различных факторов на составляющие силы. Эксперименты показывают, что в большинстве случаев влияние одного фактора может значительно изменяться в зависимости от других факторов. Следовательно, для того чтобы безошибочно судить о влиянии какого-либо фактора на составляющие силы резания, нужно экспериментально получить столько частных формул, сколько имеется возможных комбинаций из частных значений других факторов. Практически это сделать невозможно, а поэтому при построении эмпирических формул считают, что влияние одного фактора не зависит от другого. В ряде случаев такой подход приводит к существенным ошибкам, а попытки уточнить частные формулы усреднением постоянных коэффициентов и показателей сгепени приводят только к более равномерному распределению погрешности в диапазоне условий резания, описываемых эмпирическими формулами. [c.218]

Исследования сил резания при различных конкретных видах обработки ВКПМ и влияния на их значения различных факторов технологического процесса приводятся ниже, в соответствующих главах. [c.34]

В целях определения влияния на эксплуатационные характеристики титановых сплавов большего числа технологических факторов (силы резания, широкий диапазон изменения режимов шлифования и зернистости, различные варианты термической обработки, выявление остаточных напряжений не только механическим, но и рентгеновским методом и т. п.) проведен комплекс экспериментов с образцами из сплава ВТ14 [c.106]

Аппаратура для измерения сил резания. Для экспериментального определения сил резания и изучения влияния на них различных факторов применяют специальные динамометры. Различают динамометры трехкомпонентные для измерения Рг, Ру и Рх, двух-комионентные — для измерения Рг и Ру или РгУ1 Рх. я однокомпонентные — для измерения лишь какой-либо одной составляющей силы резания. [c.99]

Для измерения составляющих сил резания и изучения влияния на них различных факторов применяют специальные приборы — динамометры. Динамометры в зависимости от количества измеряемых составляющих бывают одно- (например, для силы Р ), двух- и трехкомпонентные Рх, Ру, Рг)- По принципу дсйствия динамометры подразделяются на электрические, механические и гидравлические. Каждый динамометр состоит из устройства, служащего для закрепления резца и разложения силы резания на составляющие, [c.60]

Выше были рассмотрены исследования ряда советских ученых, имеюнще целью в выражения силы резания ввести элементы пластических деформаций. Однако предложенные формулы не получили еще практического применения. Поэтому в дальнейшем приходится обращаться к экспериментальной формуле, учитывающей в простейшем виде влияние на силу резанпя различных факторов. Все эти факторы включены в коэффициент С, который считается произведением различных коэффициентов, количественно выражающих влияние разных факторов. Несомненно, этот прием содержит ряд допущений [c.190]

Сравнительная сложность уравнения (67) и наличие взаимных, в ряде случаев еще недостаточно исследованных связей между некоторыми величинами, входящими в него, не позволяют пока использовать формулу (67) для непосредственного расчета сил Рг+. Вместе с тем достоинством этой формулы является то, что она учитывает не ТОЛ1КО разупрочнение материала, возникающее при нагревании заготовки плазменной дугой, но также и термические напряжения, влияющие на состояние обрабатываемого материала и оказывающие воздействие на процесс стружкообразования, а значит, и на силы В связи с этим анализ формулы (67) позволяет определить направление влияния на того или иного фактора и таким образом выяснить целесообразные пути наладки процесса ПМО в различных случаях. Из формулы (68) следует, что нагрев при ПМО необходимо проводить по-разному для различных групп металлов. Разделим условно все металлы, подвергающиеся обра- ботке с нагревом плазменной дугой, на три группы. Первая из них включает материалы, предел текучести которых ав(0) существенно снижается уже при нагреве до 200...300°С. К этой группе можно отнести стали 22К, 12Х18Н9Т и аналогичные им, а также титановый сплав ВТЗ-1. Вторая группа включает большинство углеродистых и легированных сталей, интенсивное разупрочнение которых начинается с температур порядка 300...400°С. Наконец, третью группу составляют жаропрочные материалы, предел текучести которых 08(0) незначительно меняется до температур 600...700°С. Как уже отмечалось, начало появления пластических деформаций в заготовке зависит от предела текучести обрабатываемого материала при данной температуре. Поэтому для создания временных термических напряжений в материалах третьей группы потребуются более высокие температуры нагрева, чем для материалов первой и второй групп. Жаропрочные сплавы следует обрабатывать в условиях высокотемпературного плазменного нагрева, что подтверждается работами, выполненными в Грузинском политехническом институте, ИЭС им. Е. О. Патона, ЦНИИТМАШе. Исследователи получили яаилучшие результаты при точении заготовок из жаропрочных материалов, нагретых к моменту подхода в зону резания до 700... 900°С. Для достижения столь высоких температур предварительного подогрева применяли два плазмотрона, а также нагрев осциллирующей дугой, что обеспечивало необходимое накопление теплоты в срезаемом слое металла. Значительный разогрев металла вызы- [c.82]

Формула (69) учитывает только непосредственное изменение прочности обрабатываемого материала и Не учитывает влияния других факторов, в частности термических напряжений и деформаций, а также структурных превращений, возникающих при подходе металла к зоне резания. Поэтому точность расчетов по формуле (69) для упомянутых выше трех групп металлов может быть различной. Это видно, например, из рис. 39, на котором кривая вн показывает значения температур подогрева, рассчитанные по формуле (42) для стали 110 Г13Л [>. = 0,21 Вт/(см-°С) ш = 0,04 см /с =120 мм =10 мм и 5=1,53 мм/об], а кривая Рг —прогнозируемые значения силы, расчитанные по формуле (69) при гпо = 1 6д 250°С Оплл 1500°С1 р1 л 0,004 и Рз по формуле (66). Хотя тенденция изменения силы Рхр с увеличением скорости в данном случае выявляется, однако более тонкие процессы, в частности наличие экстремума на экспериментальной кривой Рг+, формула (69) не улавливает. [c.85]

Теория И. А. Тиме нашла последующее развитие в работах А. П. Афанасьева, А. А. Брикса и особенно К. А. Зворыкина, поставившего ряд выдающихся по методу и результатам опытов по определению сил при резании. Свои опыты К. А. Зворыкин проводил на строгальном станке с применением сконструированного им оригинального гидравлического динамометра, весьма совершенного по тому времени. К. А. Зворыкин предложил формулу для расчета удельной силы резания, на основании которой установил, что при обработке различных конструкционных материалов ширина и толщина срезаемого слоя на главную составляющую силы резания влияют не одинаково. Предложенная К. А. Зворыкиным формула для определения удельной силы подтверждена всеми последующими исследователями и в принципиальной форме сохранилась до настоящего времени. К. А. Зворыкин выявил систему сил, действующих на контактных поверхностях инсгрумента, и дал аналитическую формулу для определения угла сдвига, качественно определяющую влияние факторов процесса резания на этот важнейший показатель стружкообразования. [c.6]

Причиной температурных деформаций звеньев системы СПИД является целый ряд факторов, доля влияния которых различна в зависимости от конкретных условий. Нагрев элементов системы СПИД вызывается теплом, выделяющимся в процессе резания и являющимся следствием работы пластических деформаций обрабатываемого материала, теплом, образующимся в механизмах станка в результате работ сил трения теплом, вызываюшнмся работой электро- и гидроприводов теплом, поступающим извне от источников в виде окружающего воздуха, расположенных поблизости станков, нагревательных устройств, фундаментов и т. д. Кроме этого существенное влияние на те.мпературные деформации системы СПИД оказывает колебание припуска, твердости заготовок, затупление режущего инструмента, что приводит к изменению силового и теплового режима обработки. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...