Характеристика арматуры

При расчете приняты следующие характеристики арматуры и связующего а = 73 ГПа Ес = 2,9 ГПа Га = 0,25 Г(. = 0,35. Согласованность расчетных и экспериментальных данных модулей упругости (см. табл. 5.19), а также модуля сдвига [c.163]

Каждая выпарная или ректификационная установка должна иметь технический паспорт с чертежами конструкций, схемой коммуникаций и характеристикой арматуры, контрольно-измерительных приборов. Для оптимального режима и других возможных эксплуатационных режимов должен быть составлен материальный баланс по каждому корпусу выпарки и верхней и нижней частям ректификационной колонны с определением количеств поступающих и уходящих жидкости и пара. Такие режимы должны быть охарактеризованы тепловыми балансами, составленными на основе теплотехнических испытаний. Наличие щитовых контрольно-измерительных приборов должно позволять ежесменное определение основных показателей работы установок. [c.268]

Композиционные материалы, как правило, анизотропны, что определяет особую форму связи напряжений и деформаций. Более того, конкретная форма записи соотношений между напряжениями и деформациями зависит от структуры материала, ориентации армирующих элементов, соотношения характеристик арматуры и связуюш,его и т. д. [c.6]

Требование безотказности, долговечности, прочности, герметичности и надежности является главными характеристиками арматуры. [c.258]

СОСТОЯНИЮ (НДС) конструкции модель позволяет приближенно определить напряжения в элементах композиции, что в принципе дает возможность построить критерий макроразрушения с учетом прочностных характеристик арматуры и связующего. На основе указанной модели авторами упомянутой монографии поставлен и решен ряд задач оптимизации армированных волокнами пластин и оболочек, работающих в условиях термосилового внешнего воздействия. [c.13]

Однако в общем случае одновременно удовлетворить уравнениям (1.96) и условию нормировки (1.11), учитывая, что физико-механические характеристики арматуры различны по своим значениям, по-видимому, невозможно. Если же потребовать, чтобы для балансируемых ИСЭ п-го и п+1-го типов выполнялось [c.47]

Теоретические подходы к описанию разрушения композитных конструкций на основе осредненных характеристик жесткости и прочности не позволяют учесть эффективность работы каждого элемента композиции и, следовательно, предсказать заранее характер разрушения, величину нагрузки, при которой начнется разрушение, область конструкции, где оно впервые появится, в зависимости от параметров изделия, структуры армирования и механических характеристик арматуры и связующего. [c.40]

Рассмотренные примеры расчетов (см. рис. 13.1—13.7) свидетельствуют о том, что величина разрушающе нагрузки армированного кольца, тип начального разрушения и координаты точек, где впервые начинается разрушение, зависят от геометрических параметров кольца, механических характеристик арматуры и связующего, от их объемного содержания и условий нагружения. [c.86]

Наиболее важными и широко используемыми характеристиками арматуры являются условный проход йу и условное давление среды. [c.192]

Характеристика арматуры кабельной сети АЭС-4 [c.254]

Расчет упругих постоянных материалов осуществлялся по упрощенным зависимостям (9.16)—(9.25), описывающим верхнюю (I) и нижнюю (II) границы (см. табл. 9.13). Упругие характеристики арматуры и связующего материалов С-1-59 и С-П-63 составляли Еа= 73,1 ГПа, Ес = = 3,3 ГПа, для материалов С-1П-45 кв, С-П1-43,5 кв — д = = 73,0 ГПа, Ео= 2,9 ГПа. Для материалов УП-1П-43 соответственно Еа = 245 ГПа, с = 2,9 ГПа. Коэффициенты Пуассона арматуры и связующего всех исследованных материалов равны соответственно Уа = = 0,25, Гс = 0,35. [c.288]

Для решения практических вопросов при проектировании трубопроводных систем часто бывает необходимо знать гидравлические характеристики арматуры — гидравлическое сопротивление, расходную характеристику и т. д. [c.60]

Для определения основной характеристики арматуры по внешнему виду введена условная окраска корпуса арматуры и ее привода (маховики, рукоятки, колпаки). [c.86]

Наиболее распространенным и практически важным видом химической коррозии металлов является газовая коррозия — коррозия металлов в газах при высоких температурах. Газовая коррозия металлов имеет место при работе многих металлических деталей и аппаратов (металлической арматуры нагревательных печей, двигателей внутреннего сгорания, газовых турбин, аппаратов синтеза аммиака и др.) и при проведении многочисленных процессов обработки металлов при высоких температурах (при нагреве перед прокаткой, ковкой, штамповкой, при термической обработке и др.). Поведение металлов при высоких температурах имеет большое практическое значение и может быть описано с помош,ью двух важных характеристик — жаростойкости и жаропрочности. [c.16]

Пренебрегая площадью арматуры при вычислении геометрических характеристик сечения балки (положения центра тяжести, приведенной площади поперечного сечения, приведенного момента инерции), определить уменьшение натяжения арматуры (потери предварительного натяжения) вследствие ползучести бетона. Установить распределение нормальных напряжений по высоте балки в момент окончания натяжения арматуры и бесконечно удаленный момент времени. [c.272]

Табл. 15.1. Нормативные характеристики водоразборной арматуры (СНиП П-30—76)

Анализ изложенных подходов к расчету упругих характеристик композиционного материала показывает, что наиболее корректный учет сближения волокон и влияния схемы укладки арматуры на эффективные характеристики материала возможен на уровне решений граничных задач теории упругости для многосвязной области. Такой подход очень громоздок и связан с трудоемким численным анализом. Приближенные формулы можно получить из решения задач меньшей сложности. На основе обычных приближений по Фойгту и Рейссу, пренебрегая несущественными компонентами тензора напряжений, действующими в пределах типового объема материала, выведены довольно простые выражения для расчета упругих констант. В эти выражения входят параметры, характеризующие только объемное содержание и упругие свойства компонент материала. [c.56]

Расчет упругих характеристик элементарного слоя содержит два этапа определение характеристик приведенной матрицы за счет усреднения упругих свойств волокон, уложенных в направлении, перпендикулярном к плоскости слоя, со связующим и расчет характеристик слоя исходя из упругих свойств волокон, параллельных плоскости слоя, и Свойств модифицированной матрицы. Таким образом, последующий расчет деформативных характеристик слоистого материала определяется выбором направлений армирования, которые усредняются при модификации свойств матрицы или являются арматурой выделенного элементарного слоя. [c.57]

Упругие характеристики слоя с прямолинейным расположением волокон определяют по формулам табл. 3.1. Характеристики модифицированной матрицы, входящие в формулы, обозначены звездочкой. Для их расчета использованы зависимости, приведенные в работах [49, 86]. Относительное объемное содержание арматуры слоя в направлениях 1 и 3 обозначено соответственно Р1, рз индекс а относится к арматуре, с — к связующему. [c.58]

При расчете характеристик упругие постоянные арматуры и связующего были приняты равными ф [c.104]

Нагружение под углом к укладке арматуры. Прочностные характеристики под углом ф к направлению основы могут быть описаны зависимостями из работы [17] [c.112]

Влияние свойств арматуры. Уста> новление зависимости прочности исследуемых материалов от свойств и объемного содержания арматуры представляет более трудную задачу, чем описание упругих характеристик. Это обусловлено в некоторой степени отсутствием теоретических зависимостей, описывающих прочность рассматриваемого класса материалов, а также отсутствием опытных данных, устанавливающих характер изменения прочности от указанных параметров. Имеющиеся экспериментальные данные (см. табл. 4.9) не позволяют решить поставленную задачу, так как относятся к материалам, отличающимся друг от друга объемным содержанием волокон и степенью их искривления. Некоторое качественное представление о зависимости прочности рассматриваемого класса материалов от их структурных параметров и свойств арматуры можно получить, используя покомпонентный расчет [4]. В его основу положена оценка предельных напряжений, возникающих в арматуре и в связующем, при действии на материал определенного поля напряжений. [c.115]

Очевидно, выполнение отдельного пускового впрыска следует считать целесообразным при том, однако, усл овии, чтобы устройство его элементов и в частности деталей для ввода впрыскиваемой воды, характеристика арматуры на тракте, длина защитной рубашюи пароохладителя были подчинены опецифическим требованиям пусковых режимов. [c.256]

Одной из важнейших характеристик арматуры является ее гидравлическое сопротивление. От гидравлических потерь в арматуре во многом зависят техничесние и экономические показатели стендовых систем. [c.4]

Экспериментальные данные измерений деформативных характеристик композита располагаются внутри области, определяемой выражениями (1.30), которая тем уже, чем ближе значения соответствующих физико-механических характеристик арматуры и связующего. В связи с этим в ряде случаев [46, 61], принимая в качестве Xijhl среднее арифметическое или среднее геометрическое [c.27]

Как было показано, параметры структуры армирования оСо- ючки (сОс, Ыа, Mft, il,, = 1, 2,. .., т), механические характеристики арматуры и связующего EakJ <7а)г Ес V , G , О.С., Ос ) кходят как в коэффициенты разрешающих уравнений (3.20), 1 ак и в условия разрушения (4.2), (4.3), следовательно, на- [c.47]

Согласно литературным данным газографитовая суспензия обладает неплохими эксплуатационнымп характеристиками стабильностью движения без осаждения на поворотах и в арматуре, сравнительно простым запуском или остановом, быстрым прекращением измельчения частиц при достижении их размера не более 0,3 мк, незначительной эрозией металла и отсутствием взаимодействия с защитными покрытиями, неизменностью циркуляции при впрыске в суспензию до 2% (от веса порошка) воды, хорошей регулировкой расхода по параллельным каналам с помощью вентилей и пр. [c.397]

Указание. При вычислении геометрических характеристик поперечного сечения балки уменьшение площади поперечнога сечения бетона вследствие армирования, а также момент инерции арматуры относительно собственной центральной оси не учитывать. [c.119]

Изложены методы расчета упругих свойств композиционных материалов с пространственными схемами армирования. Приведены упругие, теплофизическне и прочностные характеристики пространствен но-армированных композиционных материалов с разной структурой армирования. Рассмотрено влияние структурных и технологических параметров, объемного содержания и свойств арматуры и матрицы на характеристики композиционных материалов. [c.2]

Свойства композиционных материалов формируются не только арматурой (ее свойствами), но и в большей степени ее укладкой. Варьируя угол укладки арматуры (слоя), можно получить заданную степень анизотропии свойств, а изменяя порядок укладки слоев и угол укладки их по толщине, можно эффективно управлять нзгиб-ными и крутильными жесткостями композиционного материала. Для достижения этой цели, а также для установления типа анизотропии материала, а следовательно, и числа определяемых характеристик, систему координат слоя обозначают индексами 1, 2, 3, а композиционного материала х, у, г. Угол укладки слоев в плоскости ху обозначают ос. Все это способствует выявлению наиболее общих закономерностей создания композиционных материалов, которые обусловлены главным требованием 1 классификации с точки зрения механики материалов — установления закона деформирования и зависимости свойств от угловой координаты. Поэтому подробную классификацию целесообразно проводить на основе конструктивных принципов. Исходя из них, все структуры можно разделить на две группы — слоистр, е и пространственно-армированные. [c.4]

Способы устранения отрицательных особенностей. Использование высоко-модульных, волокон. В целях увеличения жесткости композиционных. материалов ведутся интенсивные работы по созданию высокомодульных волокон. Наиболее распространенными в настоящее время высокомодульными волокнами, применяемыми в качестве арматуры для изготовления композиционных материалов, являются волокна бора, углерода, карбида кремния, бериллия, модуль упругости которых в 5 раз и более превышает модуль упругости стекловолокон [20, 33, 102]. Большой практический интерес вызывают также органические волокна типа PRD-49 Kevlar [113], удельная прочность и жесткость которых в 2—3 раза выше аналогичных характеристик стекловолокон [59, 113]. Появление волокон Kevlar вызвано стремлением создать легкие высокомодульные и высокопрочные волокна со стабильными свойствами при действии динамических нагрузок, резких изменений температуры и условий эксплуатации. [c.7]

Анализ напряжений. Композиционные материалы с пространственным расиоложение.ч арматуры имеют относительно небольшую толщину. Определение трансверсальных характеристик при растяженнн таких материалов вследствие малости нх размеров сопряжено с определенными трудностями. Во-первых, при малой длине образца СЛО.ЖПО обеспечить его закрепление а захватах испытательной машины во-вторых, не установлена возможность сопоставления опытных данных, полученных на образцах разной длины. Все это вызывает необходимость обос-нопанного выбора размеров образца. [c.27]

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации побочных деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам св014ственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью. [c.42]

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазноднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов. [c.55]

Вывод формул для упругих характеристик ортогонально-армированного слоя основан на принципе частичного сглаживания структуры материала. Он содержит, во-первых, определение характеристик анизотропного связующего — модифицированной матрицы, во-вторых, определение свойств однонаправленного слоя с модифицированной матрицей. Последняя получается усреднением (в этом и состоит принцип частичного сглаживания) арматуры, расположенной ортогонально по отношению к слою, со связующим. Плоскость изотропии приведенной матрицы совпадает с плоскостью слоя. [c.58]

Упрощенные зависнмостн для расчета упругих характеристик слоя с прямолинейным расположением арматуры [c.60]

Варианты расчета упругих характеристик. Рассмотренные ранее приближенные методы расчета упругих характеристик слоя нетрудно распространить на вычисление констант трехмер-ноармированного композиционного материала. Реализацию этих методов можно представить в трех вариантах. Первый вариант но существу является модификацией метода усреднения, где расчет двухмериоармирован-ного в ортогональных направлениях волокнистого материала сводится к расчету однонаправленной структуры с более жесткой анизотропной матрицей. Естественно, что введение третьего ортогонального направления не вносит принципиальных трудностей в расчет констант материала. Основным преимуществом указанного подхода является простота вычисления, однако сведение части арматуры в модифицированное ортотропное связующее позволяет лишь с очень большой погрешностью учитывать кинематическую связь между компонентами материала. [c.64]

Характеристики слоя с прямолинейным расположением волокон, входящие в зависимости табл. 4.1, определяли на однонаправленных и ортогонально-армированных стеклопластиках с укладкой волокон 1 3 н 1 5. Установлено хорошее совпадение расчетных, вычисленных по приведенным формулам, и экспериментально измеренных значений упругих констант. При этом оказалось, что модуль межслойного сдвига для слоистых стеклопластиков больше по величине, чем модуль сдвига в плоскости укладки арматуры Оху- Для материала с укладкой волокон I 3 Охг 4250 МПа, Ох у = 3100 МПа, а для материалов с укладкой 1 5 — 4150 МПа, [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...