Г азова турбина

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Если Рк<Ра, то адиабатный процесс заканчивается в области влажного пара. Для расчета такого процесса дополнительно находятся энтропия в точке А по (10.18) температура пара в конце процесса, равная температуре насыщения при конечном давлении Рк, изобарно-изотермический. потенциал (рг и энтальпии кипящей жидкости Л г и сухого насыщенного пара /г"г при конечном давлении. Все это позволяет определить энтальпии в конце изоэнтропного расширения Л2 и йгд (10.20), аналогичные энтальпиям / 4 и /г4А для процесса 3—4д. Энтальпия в конце действительного процесса расширения йгд при этом находится по (10.48) применительно к процессу А—2д, аналогичному процессу А—4д на рис. 10.26,е. Заканчивается этот фрагмент программы расчетом степени сухости пара за турбиной д 2д по (10.52). В результате расчета процесса 1—2д находятся энтальпии пара перед турбиной, за турбиной (для обратимого и необратимого процессов) и конечная степень сухости Х2д. После этого аналогично рассчитывается процесс 3—4д, в результате чего находятся Аз, А4, Л4Д и Хщ (рис. [c.291]

Война не только сократила, но и затормозила нормальный ход развития электроэнергетики. Практически было прекращено производство основного энергетического оборудования из-за потери или перехода турбинных и котельных заводов на производство военного снаряжения. Со второй половины 1941 г. ввод новых энергетических мощностей осуществлялся в районах Урала, Сибири и Средней Азии и только в тех районах, где производилось или развивалось производство продукции, необходимой фронту. [c.7]

Война нанесла огромный ущерб энергетике и электрификации страны, отбросила ее на десяток лет назад. Были полностью или частично потеряны энергетические мощности наиболее крупных, оснащенных первоклассной техникой энергетических систем — Московской, Ленинградской, Донбасской, Волгоградской. Серьезно пострадали электрические сети — за время войны было разрушено более 10 тыс. км линий электропередачи напряжением 10 кВ и выше, что составляло 45% их общей длины. Были демонтированы и вывезены из прифронтовой полосы турбины, генераторы, трансформаторы, электродвигатели, насосы и другое оборудование. Были эвакуированы на Урал, в Сибирь и Среднюю Азию заводы и фабрики. Со всей остротой вставал вопрос об обеспечении их электроэнергией. Наиболее острое положение с электроснабжением возникло на Урале, энергетическая система которого не была рассчитана на покрытие дополнительных нагрузок, а главное, не имела разветвленных электрических сетей. [c.256]

Физическому смыслу отвечает знак минус перед радикалом. Кривая, определяемая формулой (4. 6), делит второй квадрант на две части, причем при и > О имеют место верхняя часть, где момент определяется разностью скоростей колес по зависимости (4. 4), а также сама кривая, где передаваемый момент пропорционален квадрату скорости турбинного колеса. Для любой точки Аз верхней части второго квадранта можно путем простого построения (на рис. 4. 1 построения показаны тонкими штриховыми линиями) указать соответствующие значения параметров режима (юз, йд, Мз). Для точек А , лежащих непосредственно на кривой, по семейству характеристик можно найти соответствующие значения и Й4. Скорость насосного колеса при этом может быть любой, но обязательно должно быть удовлетворено неравенство [c.126]

Тип турбины Завод из- готовитель Характеристика проточной части или число ступеней Нормальная максимальная мощность в кет Номинальные параметры са о н о Он о о о н S 3" аз [c.140]

Расчёт самой турбины аналогичен расчёту паровых турбин перепады тепла по ступеням определяются из Г—5-диаграммы продуктов сгорания, удельные объёмы i аза — по характеристическому уравнению. Расчёт компрессора см. т. 12. Рассчитывается воздухоподогреватель, а затем уточняется расчёт всей установки. [c.397]

Рио. 7-3. ОПТИЧЕСКИЙ ПРИБОР ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ДИСПЕРСНОГО СОСТАВА ЖИДКОЙ АЗЫ ВЛАЖНОГО ПАРА В ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ КОНДЕНСАЦИОННОЙ ТУРБИНЫ [c.227]

Начальное давление цикла относится к числу важнейших параметров любой энергетической установки. К сожалению, здесь, как и при исследовании влияния других параметров, не удалось получить зависимостей к.п.д. установки нетто tJh и изменяющейся части расчетных затрат АЗ только от переменной р . Это связано с тем, что для удовлетворения ограничений по минимальному температурному напору в теплообменных аппаратах приходится менять значения температуры промперегрева и температуры на выходе из регенератора по стороне низкого давления. В результате имеем весьма неравномерную зависимость т]н от начального давления цикла. Как видно из рис. 4.11, а, с ростом давления газа на входе в турбину к.п.д. нетто цикла возрастает. В проведенных исследованиях термодинамический максимум не был достигнут, однако при давлениях выше 240—260 ата рост к.п.д. замедляется. Минимум переменной части расчетных затрат достигается при ро = 240 ата. Скачкообразное увеличение расчетных затрат соответствует переходу на уменьшенные диаметры труб в теплообменных аппаратах. [c.100]

Могут быть случаи, когда место восстановления энергии удалено от места ее введения. Пусть, например,, местность А должна обслуживаться водопроводом из источника В, расположенного за горой С. Необходим насос а, создающий напор hi и соответствующую пьезометрическую линию (фиг. 16-10). Но тогда давление /г велико и опасно для водопроводной сети. Если поставить турбину 6, то она будет работать под напором Аз, давление в сети снизится до безопасного hi, а значительная часть энергии будет восстанавливаться. Если мощность турбины больше насоса, то вся установка может работать независимо от посторонней электрической сети. [c.226]

ПГУ с утилизационными паровыми котлами целесообразно устанавливать в газоносных районах Западной Сибири, Средней Азии и др. По данным ВТИ ПГУ-800 обладает высокими энергетическими показателями. При температуре наружного воздуха +5°С, температуре газов перед газовыми турбинами 1100°С мощность ПГУ составит примерно 766 МВт, а удельный расход условного топлива (нетто) — 266 г/(кВт-ч). С изменением температуры воздуха в пределах от +40 до —40 °С мощность ПГУ изменяется диапазоне 550—850 МВт вследствие значительного изменения мощности двух ГТУ. Экономия от внедрения ПГУ-800 вместо обычного энергоблока 800 МВт составит в год 5,7-10 руб. (204-10 кг условного топлива). [c.303]

Реагенты поступают по отдельности, каждый при некотором давлении р и температуре Т, продукты отводятся также по отдельности, причем при тех же значениях Тир. Число молей каждого компонента, поступающего в контрольный объем Y пли покидающего его, пропорционально соответствующему стехиометрическому коэффициенту в уравнении реакции, что обеспечивает выполнение условия поддержания стационарного состояния устойчивого равновесия смеси в ящике при температуре Т и некотором давлении рв. Для наших нынешних потребностей произвольно предполагается, что парциальные давления всех компонентов смеси меньше, чем р. Следовательно, перед тем как поступить в ящик при соответствующих парциальных давлениях, компоненты Ai и Аг претерпевают обратимое изотермическое расширение, проходя через показанные на рисунке идеализированные турбины и обратимо получая тепло от воображаемой внешней среды, находящейся при температуре Т. Аналогично после извлечения из ящика компоненты Аз и А4 обратимо и изотермически сжимаются в идеализированных компрессорах, обратимо отдавая тепло воображаемой внешней среде. Тепло Qb, поступающее в ящик из внешней среды, будет положительным или отрицательным в зависимости от того, что больше — конвективный поток энтропии (разд. 12.8), выходящей из ящика вместе с компонентами Аз и Ai, или же конвективный поток энтропии, поступающей в ящик вместе с Ai и Аг. Такое же замечание можно сделать относительно суммарного Qin в контрольном объеме Y. [c.418]

Н аз начение. Литые детали турбин (цилиндр, сопла, диафрагмы) и арматура с рабочей температурой до 580—600°. [c.552]

Экономические расчеты показали, что минимальная потеря на прокачку имеет место при давлении теплоносителя 7 ати. Г аз на выходе из реактора с температурой 300°С попадает в огромные башенные парогенераторы высотой 24 м, где он отдает свое тепло пару, идущему на турбину. [c.429]

При посадке стопорных клапанов всех работающих турбин потребление пара, вырабатываемого ЯППУ, скачком падает до нуля, если нет других потребителей острого пара. Соответственно резко возрастает давление в паропроводах и парогенераторах (для двух-контУрных схем) и паропроводах и во всем контуре (для одноконтурных схем). Привести в соответствие выработку пара и его потребление в этом случае можно только немедленным остановом реактора (т. е. срабатыванием АЗ-1). Но и в этом случае из-за остаточного энерговыделения и аккумулированного установкой тепла выработка пара будет в течение некоторого времени достаточно большой. [c.385]

ПОД которым направлена относительная скорость входа, угол 2, под которым направлена относительная скорость выхода пара, и угол аг, определяюш,ий направление абсолютной скорости выхода пара за решеткой. Угол аз будет также углом входа пара в следующую ступень турбины, если турбина многоступенчатая. [c.360]

Г азы, выходящие из второй турбины, проходят через подогреватель 10 и затем выбрасываются через выхлопную трубу в атмосферу. [c.439]

Во многих случаях приходится встречаться с движением газа с большими скоростями (например, в ракетной технике, в газовых турбинах и т. д.). Физический процесс таких течений оче ь сложен, и изучение закономерностей его обычно является предметом особой дисциплины, называемой газовой аэ-родинамикой. Здесь рассмотрим лишь 1)дну характерную особенность течения газа с большой скоростью по трубам переменного сечения, заключающуюся в том, что скорость газа с увеличением площади сечения трубопровода не всегда убывает, как то имеет место при движении несжимаемой жидкости, а может и возрастать (если скорость i аза превышает скорость звука). Рассмотрим этот вопрос более подробно. [c.112]

Эта величина на, < 7 -днаграмме изображается пл. а12Ь. Температура газов Тд перед ту >б 1пон выбирается по условиям прочности деталей турбины и являедея, таким об1)азом, заданной. Если ввести обозначение Т / а/Г,, 10 [c.380]

Термальные воды на небольшой глубине (2,5—5 км) находятся под огромными территориями в Средней Азии, Сибири, на РСавказе, в Ставропольском и Красноярском краях и на Чукотском полуострове и на полуострове Челекен в Каспийском море. На Камчатке и Курильских островах имеются районы, где на поверхность Темли выходит горячая смесь воды и пара с температурой до 100" С и более, что позволяет использовать ее в паровых турбинах для выработки электроэнергии. [c.87]

Здесь для двух значений тепловой ршгрузки, заданной на последний год пятилетнего периода, указаны возможные варианты состава турбин ТЭЦ и величины затрат по каждому из них. Р1з данных табл. 7.1 следует, что оптимальны варианты ТЭЦ с однотипным составом турбин. Установка разнотипного оборудования приводит к существенному увеличению затрат в ТЭЦ. Так, величина АЗ для ТЭЦ с разнотипным составом турбин изменяется от 1,4 до 5,2% при < о.р(Гр) = 1000 Г кал час ж от 4,7 до 9,1% при <2о.р(Гр) = 1600 ГкалЫас. Еще более значительно отклоняются от оптимума величины приведенных капиталовложений. Аналогичный анализ, проведенный при разных значениях электрической мощности ТЭЦ и разной продолжительности расчетного периода, показывает, что установка разнотипных турбин приводит (как с учетом, так и без учета динамики роста тепловой нагрузки) к существенному ухудшению экономических показателей ТЭЦ. [c.163]

Собственно монтажные работы не включают работ пуско-иа-ладочного периода, а также подгоночных операций по устранению дефектов заводского изготовления и несоответствий технических требований заводской сборки и монтажа. Общий объем собственно монтажных работ составляет примерно 70—80% суммарной трудоемкости монтажа турбинного оборудования, поставляемого в )азо-бранном виде. [c.37]

Одноконтурные установки можно реализовать либо при кипении водного теплоносителя в активной зоне (АЭС с реакторами РБМК и ВК) с паротурбинной установкой, либо при использовании газового теплоносителя (АЭС с реактором ВТГР) с газотурбинной установкой. Возможность создания одноконтурных АЭС обусловлена низкой активностью рабочего тела растворимость примесей в паре (они дают наибольший вклад в активность водного теплоносителя), собственная активность воды и активность газового теплоносителя малы. При использовании газового теплоносителя используется петлевая компоновка теплота от твэлов в АЗ передается к теплоносителю, который поступает по главным трубопроводам в газовую турбину и затем через систему регенерации с помощью газо-дувок в реактор. При использовании кипящего водного теплоносителя возможны два варианта петлевой вариант, когда пароводяная смесь по отводящим каналам поступает в сепаратор, после сепарации вода подается в реактор, а пар — на вход турбины и после конденсации и прохождения системы регенерации теплоты поступает в контур циркуляции в виде подпитки (РБМК) интегральный вариант компоновки, когда сепарация пара происходит в корпусе реактора, вода по опускному участку поступает на вход в активную зону, а пар по главным [c.136]

Отработавший в ц. в. д. пар при давлении промперегрева отводится в подогреватель № 8, другой поток в количестве а7-Ь абЧ-а5 + а4+оз + аз-Ь а2 поступает во вспомогательную турбину, и третий поток в количест- [c.233]

В двухконтурных АЭС несрабатывание предохранительных клапанов парогенератора и рост давления в первом контуре (из-за ухудшения теплосъема в парогенераторе) может привести к срабатыванию предохранительных клапанов первого контура, а это может привести к тем же последствиям, что и в одноконтурных АЭС. Поэтому при посадке стопорных клапанов обычно срабатывают редукционные установки, сбрасывающие пар в конденсаторы, если турбины останавливаются без срыва вакуума, и АЗ-1. [c.385]

Повышение давления в реакторе выше разрешенного значения может нроизойти только при несрабатывании предохранительных клапанов. В этом случае подвергаются опасности разрушения технологические каналы (для канальных реакторов) или оборудование реактора (для ВВЭР). Останов реактора приводит к резкому снижению давления, т. е. в этом случае АЗ-1 играет роль предохранительного клапана. В этом аварийном случае реактор должен быть немедленно остановлен. Однако обычно стараются не допускать срабатывания предохранительных клапанов на радиоактивной среде и уставку на снижение мощности устанавливают так, чтобы она сработала раньше предохранительных клапанов. Последние срабатывают лишь при резких сбросах нагрузки турбин (посадке стопорных клапанов), когда АЗ-1 срабатывает от этого фактора, если давле- [c.386]

Некоторые, чаще всего наиболее важные для обеспечения безопасности блокировки и защиты можно проверить полностью только с отключением блока. Таковы все защиты, действующие на отключение блока. Например, срабатывание АЗ от любых причин, отключение турбин и генераторов от защит можно опробовать только на остановленном блоке, иначе реактор, турбина или генератор со--ответственно отключатся. Если же эти защиты проверять действием только на сигнап путем заклинивания соответствующих реле, то, во-первых, на время проверки это оборудование остается без защиты, и не исключено возникновение аварийной ситуации именно в этот момент, во-вторых, работа в цепях защиты при работающем оборудовании может также привести к срабатыванию защит при ошибках. [c.417]

Ответственные детали турбино- и моторостроения, упрочняемые азо тированием штоки клапанов паровых турбин, работающие при тем пературе до 450°, гильзы цилиндров двигателей внутреннего сгорания рессоры, втулки, толкатели игл форсунок, тарелки букс, распыли тели, пальцы, распределительные валики, зубчатые колеса, шпиндели, различные детали сложной конфигурации, от которых требуется большая поверхностная твердость, износостойкость и повышенный предел выносливости ( 600 МПа) при минимальной деформации в процессе термообработки. Поэтому сталь 38Х2МЮА назначается и для изготовления деталей точного машиностроения и приборостроения. [c.69]

Условия наружной среды эксплуатируемых газовых турбин на компрессорных станциях (КС) магистральных газопроводов заметно отличаются друг от друга. Особенно велики различия по трассам магистральных газопроводов меридионального направления. Например, трассы таких крупных газопроводов, как Бухара — Урал и Средняя Азия — Центр, на своем протяжении пересекают пять географических зон пустынную, полупустынную, сухостепиую, степную и лесостепную. По ходу газопроводов сменяются климатические и почвенные услотия, а также величина запыленности воздуха. [c.5]

При холостом ходе турбины = 0) и = О расход пара на выходе из ч. с. д. может быть льше или меньше (обычно меньше), чем Ог ыйн, и тогда линия Ог мин" — = onst соответственно пересекает ось Di выше, чем линия = О, или пересекает линию D = О при N3 > О, не достигая оси D , например в точке А. При ) = О вблизи холостого хода (см. точки А и Аз). [c.81]

Повышение эффективности цикла газотурбинной установки можно получить за счет усложнения схемы ГТУ, в частности за счет введения регенерации тепла отходящих газов (рис. 11.8). В этой схеме продукты сгорания после газовой турбины 4 перед выбросом в атмосферу проходят регенератор 2, где подогревают сжатый воздух, подаваемый из компрессора 1 в камеру сгорания 3. Таким образом, при постоянной температуре газов перед турбиной Тз, сжатый воздух после компрессора на участке 2а изобары 23 подогревается теплом отходящих из турбины газов, и только на участке аЗ он нагревается за счет сжигания топлива. Площади 2ado и в 4fe характеризуют соответственно количество тепла, подводимого к воздуху и отнимаемого от продуктов сгорания в процессе регенерации тепла. Соответственно на величину площади 2аёс уменьшается количество подводимого тепла, а работа цикла, определяемая площадью 1234, остается без изменения. Это и приводит к увеличению КПД цикла ГТУ с регенерацией тепла по сравнению с КПД ГТУ без регенерации тепла отходящих газов. [c.136]

Блок 300 Мвт с двухступенчатым промежуточным перегревом пара. Турбоустановка К-300-300 (СКК-300 по одному из вариантов проекта имеет начальные параметры пара 300 ат, 650° С и два промежуточных перегрева, при 65—60 ат и 15—13 аз-до 565° С конечное давление пара 0,03 ат. Котельный агрегат — прямоточного типа (рис. 12-7). Турбина имеет девять регенеративных отборов пара для подогрева питательной воды до 274° С. Имеются четыре регенеративных подогревателя высокого давления и щесть низкого давления. Пар из отбора и противодавления приводной турбины питательного насоса может использоваться для подсущки топлива (бурого угля), отопления, а также для регенеративного подогрева воды. [c.152]

Г азы, отработавшие в турбине 1 при давлении 6 ата, отдают часть тепла паропере- [c.439]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...