Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама
Технико-экономические показатели дизелей с наддувом в большой степени зависят от выбора геометрических и конструктивных параметров элементов проточной части турбокомпрессоров. Определение геометрических размеров элементов турбины и компрессора и их параметров, обеспечивающих требуемую производительность и напор при заданной эффективности, и является целью проведения газодинамического расчета.

ПОИСК



Г азова турбина

из "Расчет автомобильных и тракторных двигателей Издание 2 "

Технико-экономические показатели дизелей с наддувом в большой степени зависят от выбора геометрических и конструктивных параметров элементов проточной части турбокомпрессоров. Определение геометрических размеров элементов турбины и компрессора и их параметров, обеспечивающих требуемую производительность и напор при заданной эффективности, и является целью проведения газодинамического расчета. [c.321]
В настоящее время наиболее распространенным типом центробежного компрессора, применяемого для турбокомпрессоров, является радиально-осевой компрессор полуоткрытого типа с радиальным расположением лопаток на выходе из рабочего колеса. [c.321]
На рис. 122 представлена схема -проточной части центробежного компрессора с лопаточным диффузором. Основными конструктивными элементами компрессора (рис. 122) являются входное устройство 1, рабочее колесо 2, диффузор 3 и воздухосборник 4. [c.321]
Компрессор рассчитывают для одного режима — или номинального или максимального крутящего момента. [c.322]
Основными параметрами, характеризующими работу центробежной ступени, являются степень повышения давления в компрессоре i r и массовый расход воздуха G . [c.322]
Эффективность ступени оценивается изоэнтропическим (адиабатическим) к. п.д. - ад.к — отношением работы адиабатического сжатия к действительной работе сжатия. При проектировании компрессора надо исходить из требований ГОСТ 9658—66, устанавливающего значения к. п. д. в зависимости от наружного диаметра Dz колеса компрессора (см. табл. 67). [c.322]
Для расчета компрессора сначала задаются параметрами окружающей среды (см. 8, гл. III). [c.322]
Входное устройство и рабочее колесо. Температуры потока на выходе и входе патрубка компрессора (сечение I — / и а — gj, рис. 122) принимают равными, т. е. = ТдК. Это условие выполняется, если пренебречь теплообменом с окружающей средой при движении воздуха от входного сечения патрубка к выходному. [c.322]
С целью снижения потерь энергии во входном устройстве ему придают форму конфузора, обеспечивающего непрерывное ускорение потока вдоль оси входного патрубка. Для осевого и коленообразного патрубков отношение между площадями входного и выходного сечений = 1,3 2,0, а для радиально-кругового = 2,0 ч- 3, 5. [c.323]
По значениям и лк (рис. 123) определяют типоразмер турбокомпрессора, а по табл. 67 — номинальный базовый диаметр колеса компрессора Ог. [c.323]
Величина окружной скорости колеса зависит от степени повышения давления воздуха в компрессоре л к. В высоконапорных компрессорах 2 = 250—500 м/с. Частота вращения компрессора = 60 Ы2/(л1)2) об/мин. [c.323]
Параметры воздуха в выходном сечении / — I (рис. 122) патрубка мэжно определить, если задаться абсолютной скоростью Сх потока в этом сечении. Величина абсолютной скорости Сх потока перед колесом может изменяться в широких пределах (сх = 60 ч- 150 м/с). Большие значения абсолютной скорости Сх принимают для компрессоров с высокими окружными скоростями (и2 = 300 ч- 500 м/с). При осевом входе потока осевая составляющая абсолютной скорости Сх перед колесом принимается равной абсолютной скорости Сх, т. е. Сха = Сх. [c.323]
Величина D Di в выполненных конструкциях изменяется в пределах 0,25 —0.60. [c.324]
Одним из основных конструктивных параметров компрессора является отношение DJD2, называемое относительньш диаметром колеса на входе. Для большинства созданных конструкций центробежных компрессоров Dj/Da = 0,5-f- 0,7. Отношение Z i/Z 2 выбирают предельно наибольшим для уменьшения габаритных размеров компрессора. [c.324]
При определении давления ра воздушного потока на выходе из колеса величину показателя политропы сжатия воздуха Пк определяют по эмпирическим зависимостям или принимают по опытным данным. В выполненных конструкциях компрессоров Пк= 1,4-f- 1,6. [c.325]
Относительная ширина лопаток 2 = Ь Юч,- Максимальный к.п.д компрессора обычно обеспечивается при 2 = 0,04 ч- 0,07. [c.326]
Существующие малоразмерные компрессоры выполняют с относительной шириной колеса Б В/ 2 = 0,25- -0,35. Ширина колеса В зависит в основном от технологии изготовления и геометрических размеров колеса. Чем меньше Ог, тем труднее обеспечить плавный поворот потока в меридиональном сечении, тем шире должно быть колесо. Ориентировочно можно принять Б 0 при Ог 110 мм и В 0,3 при Ог ПО мм. Однако увеличение В свыше 0,35 не приводит к заметному повышению к. п. д. компрессора. [c.326]
Диффузоры и воздухосборник. Воздушный поток на выходе из колеса имеет высокую кинетическую энергию. В диффузоре кинетическая энергия преобразуется в потенциальную за счет торможения потока. [c.326]
Ширина безлопаточной части диффузора принимается по известному значению высоты г лопаток компрессора на выходе, т. е. г= = (0,90 ч- 1,0) Ьг- Если за безлопаточным диффузором следует лопаточный, то принимают = Ь . [c.326]


Вернуться к основной статье

© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте