Хромоникелевые Вес — Изменение в зависимости

Особо большое распространение нашли стали системы Ре — Сг — N1 без дополнительных присадок и с присадками титана, ниобия, молибдена, меди и др. Введение никеля в систему Ре — Сг вносит значительные изменения в структуру сплава и расширяет область существования аустенита. В зависимости от содержания хрома и никеля в сплаве, хромоникелевые стали подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные и аустенито-мартенситные. [c.218]

Изменение микротвердости по глубине хромоникелевого слоя (рис. 4) повторяет концентрационную зависимость (рис. 3), хотя и в менее явной форме. Пик микротвердости ( 7500 Н/мм ) соответствует зоне у— -превращения при насыщении в парах хрома. [c.205]

Температура нагрева под закалку определяется критическими точками и Лд. В зависимости от выбранной температуры можно получить и различные свойства. Например, на рис. 4 приведено изменение ударной вязкости в зависимости от температуры закалки отпущенной хромоникелевой стали. Кривые показывают, что с повышением температуры закалки ударная вязкость после отпуска на 350 и 600° С понижается. Повышение температуры закалки иногда приводит к сниже- [c.73]

Для примера на рис. 2 приводятся кривые, показывающие значительное изменение твердости хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска после аустенизации ее при разных температурах. [c.327]

Фиг. 2. Изменение механических и физических свойств в зависимости от степени обжатия аустенитной хромоникелевой (0,20/,, с, 17.8% Сг и 8,5 /о N1) стали (13).

В некоторых случаях при конструкторских расчётах необходимо учитывать изменения значений модуля упругости Е при высоких температурах. Изменения значений Е (й от значения Е при 20°) в зависимости от температуры для трёх типов стали / — низколегированной (перлитной) 2 — среднелегированной с 6<>/п Сг 3—аустенитной хромоникелевой типа 18/9 и 4— высокожаропрочных аустенитных сплавов характеризуются кривыми, изображёнными на фиг. 11. [c.496]

На рис. 14 показано схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения в ней феррита и аустенита. Если преобладает а - фаза (феррито-аустенитные стали) или, наоборот, у - фаза (некоторые аустенитные хромоникелевые стали), то пластичность достаточно велика и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин, плен и других характерных дефектов металла. Схема не дает информации об изменениях в стали, которые могут происходить при колебаниях температуры. В частности, возможно количественное изменение в соотношении фаз. Тем не менее она позволяет установить температурно-деформационный режим пластического деформирования стали в сл) ае, когда известна температурная зависимость соотношения основных фаз. При определенном соотношении а - и у - фаз, когда количество той или другой из них превышает 20-25 % при температуре деформирования, пластичность стали уменьшается. Это может вызвать образование характерных дефектов стали, так как условия горячей пластической деформации весьма жестки. [c.43]

Хромоникелевые стали после закалки на аустенит обладают высокими пластическими свойствами. С ростом содержания углерода (и азота ) повышаются механические свойства хромоникелевых сталей как в закаленном, так и в состаренном состоянии. При этом чем выше температура закалки сталей (950—1150° С), тем меньше их прочность и твердость и выше пластичность. При холодной деформации в зависимости от степени обжатия происходит значительный рост предела прочности, текучести и твердости, пластические свойства снижаются, но сохраняются па достаточно высоком уровне. При холодной деформации происходит также изменение магнитных свойств, связанных с превращением аустенита, особенно у низкоуглеродистой стали. [c.27]

Рис. 9.2. Изменение механических свойств хромоникелевой стали (18 % Сг 8 % Ni 0,17 % С) в зависимости от степени холодной деформации (обжатия)

Рис. 29. Изменение длительной прочности (1000 ч) хромистых и хромоникелевых сталей в зависимости от температуры испытания

В работе [239] изучалось влияние кремния на изменение твердости при холодной прокатке и установлено, что стали типа 22-9 с 2,4% Si и 0,11 % С, обладая большей исходной твердостью, имеют меньшую склонность к приобретению наклепа с увеличением степени деформации, чем сталь 18-8 с 0,09%. В этой же работе изучалось изменение твердости в зависимости от температуры отпуска. Свойства хромоникелевых сталей с кремнием зависят от температуры закалки (рис. 162). [c.286]

Рис. 169. Изменение механических и физических свойств холоднокатаной хромоникелевой стали 18-8 с 0,13% С в зависимости от температуры отпуска. Длительность нагрева 40 мин [193]

На рис. 172 и 173 показано изменение свойств хромоникелевой стали 18-8 в зависимости от температуры испытания, по данным [262, 261 ] (рис. 173), суммированным по различным источникам. [c.317]

На рис. 178 приведены кривые изменения механических характеристик хромоникелевой стали типа 18-8 с титаном в зависимости от температуры испытания. [c.334]

Приведенные на рис. 225 данные об изменении механических свойств стали 15-35 в зависимости от температуры испытания показывают, что по жаропрочным свойствам эта сталь близка к хромоникелевым сталям типа 18-8 и 25-20. Зависимость скоростей ползучести от напряжения для стали 15-35 приводится в работе [204]. [c.388]

Рис. 230. Изменение предела 100 ООО-ч длительной прочности хромоникелевых и хромистых сталей в зависимости от темпера-(Туры испытания (данные получены путем экстраполяции)

Рис. 231. Изменение предела усталости хромистых и хромоникелевой сталей в зависимости от температуры испытания

На рис. 233 показано изменение механических свойств литейных хромоникелевых сталей в зависимости от температуры испытания 1283]. [c.399]

Рис. 239. Изменение механических свойств хромоникелевой стали типа 25-20Л в зависимости от температуры испытания (закалка с 1150° С, воздух)

Рис. 275. Изменение электродного потенциала железа, никеля, хрома, платины, хромистых и хромоникелевых сталей в зависимости от концентрации азотной кислоты 1408, 427]

Рис. 362. Изменение веса образцов хромоникелевых сталей типа -20-20 в зависимости от присадок Мо, W, V, Nb при 800 — 1000° С (в скобках — продолжительность испытания, ч)

При добавке катионов благородных металлов в раствор наблюдаются характерные изменения стационарного потенциала металла в зависимости от вида катиона и его концентрации. В табл. 44 приведены значения потенциалов металлов, устанавливающихся по истечении 50 час. на хромистой и хромоникелевой сталях, кремнистом чугуне в растворах серной кислоты в присутствии ионов благородных металлов, концентрация которых достаточна для пассивации сплавов. При сравнении стационарных потенциалов сплавов с потенциалами металла добавки в тех же условиях можно видеть, что потенциал сплава соответствует потенциалу металла добавки или даже превышает его. Последнее наблюдается для растворов, содержащих ионы меди. [c.176]

Концентрационная зависимость энергии д.у. от содержания углерода, полученная для марганцовистого аустенита при комнатной температуре, также характеризуется кривой с минимумом (см. рис. 23) [101]. Такой ход кривой согласуется с изменением фазового состава марганцовистого аустенита с увеличением содержания углерода в нем в первую очередь уменьшается количество а-фазы, затем е-фазы и наконец, наблюдаются лишь отдельные д. у., степень расщепления которых по мере повышения содержания углерода уменьшается. Последнему структурному состоянию соответствуют высокие значения энергии д. у. Чистые по углероду хромоникелевые сплавы также имеют более низкую энергию д. у. аустенита [ИЗ] по сравнению с углеродистыми сплавами этой системы. [c.68]

При такой подточке улучшается передний угол в зоне поперечной кромки. Преим -ще"твом ее является то, что поперечная кромка в зависимости от потребности может быть укорочена или оставлена без изменения, причем подточка не ослабляет поперечной кромки. Опыты показывают, что такая подточка снижает силу подачи на 35—40 %, крутящий момент на 10% и позволяет повысить скорость резания на 45% (например, для сверла диаметром 22 мм при обработке хромоникелевой стали [c.371]

Изменение механических свойств хромоникелевой стали при НТМО и ВТМО в зависимости от степени деформации приведено [c.233]

На рис. 67 приведены кривые зависимости механических характеристик от температуры при растяжении для углеродистой (сплошные линии) и хромоникелевой (штриховые линии) сталей. Характер изменения механических свойств для некоторых металлов приведен на рис. 68. [c.166]

Рис. 205. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска (Садовский)

Рнс. 30. Изменение теплопроводности хромистой и хромоникелевой сталей в зависимости от температуры по сравнению с чистым железом [c.68]

Схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения количеств аустенита и феррита в структуре показано на рис. 110 [123, 124]. Если значительно преобладает а-фаза при высоких температурах (феррито-аустенитные стали) или значительно преобладает у-фаза (ряд аустенитных хромоникелевых сталей), то пластичность достаточно высока и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин и плен. Приведенная схема, естественно, не учитывает изменений, возможных с понижением или повышением температуры стали, когда изменяется количественное соотношение фаз, но позволяет выбирать температурно - деформационный режим пластической деформации, если известна температурная зависимость соотношения фаз. При некотором соотношении фаз, когда количество а- или у-фазы при температуре деформации превышает 20—25%, пластичность стали уменьшается, что приводит к известным дефектам при жестких условиях горячей пластической деформации. [c.175]

Рис. 292. Изменение ударной вязкости аустенитной хромоникелевой стали в зависимости от времени нагрева при температурах 400, 500 и 650° в ненагруженном (сплошные линии) и нагруженном (пунктирные линии) состояниях

Фиг. 7. Изменение сопротивления деформированию при сжатии хромоникелевой стали в зависимости от температуры нагрева.

На фиг. 139 показано изменение ударной вязкости легированной хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска. [c.166]

Рис. 2. Изменение теплопроводности у хромоникелевых стале " в зависимости от температуры Л41

Рис. 3. Изменение коэффициента линейного расширения в зависимости от температуры у хромоникелевых сталей Ц41

На рис. 1 и 2 показаны сводные графики изменения значений предела ползучести при скорости ползучести 1% за 100 ООО ч и предела длительной прочности за 100 ООО ч в зависимости от температуры. Для сравнения на рис, 2 нанесены значения предела длительной прочности наиболее распространенной хромоникелевой стали Х18Н9Т. [c.91]

Изменение механических свойств в зависимости от температуры отпуска у хромоникелевых сталей типа 10-35 с различным содержанием углерода было подробно изучено еще Грейлихом [249], который хорошо показал влияние эффекта старения на механические свойства хромоникелевых сталей. [c.303]

Рис. 168. Изменение механических свойств хромоникелевых сталей типа 18-8 и 18-14 в зависимости от температуры отпуска (Пилинг)

Большой интерес представляют данные по изменению потерь веса у хромоникелевых сталей с 10% Ni и переменным содержанием хрома в трех средах, применяемых в качестве реагентов при испытании сплавов на межкристаллитную коррозию (рис. 282). Как видно, границы коррозионной стойкости в зависимости от содержания хрома для каждой среды различны. В азотной кислоте и в смеси серной кислош и медного купороса пассивирование стали наступает при меньшем содержании хрома, чем в смеси плавиковой и азотной кислот. [c.495]

На рис. 386 показано изменение механических свойств хромоникелевой стали типа 18-8 с Nb (A1S1-347) в зависимости от интенсивности облучения. [c.691]

Сравнивая эрозионную стойкость хромомарганцевого и хромоникелевого аустенита, можно убедиться в том, что их природа существенно различается. Это различие прежде всего проявляется в кинетике упрочнения хромомарганцевого и хромоникелевого аустенита (см. рис. 120). Поверхностная твердость и глубина упрочненного слоя в хромомарганцевом аустените намного больше, чем в хромоникелевом. Общим для них является характер изменения поверхностной твердости, которая сильно увеличивается в начальный период испытания, когда аустенит оказывает наибольшее сопротивление микроударному разрушению. Затем увеличение твердости прекращается этот период соответствует началу разрушения стали. Зависимости интенсивности изменения твердости поверхностного слоя от времени микроудар-ного воздействия для хромоникелевого и хромомарганцевого аустенита различны. После 3 ч испытания твердость упрочненного слоя для хромомарганцевого аустенита (сталь 25Х14Г8Т) НВ 555, а для хромоникелевого аустенита (сталь 12Х18Н9Т) НВ 248. [c.214]

По изменению магнитных свойств аустенитных сталей в зависимости от времени микроударного воздействия (рис. 123) можно судить о количестве образующейся а-фазы. Указанная зависимость показывает, что в результате микроударного воздействия магнитная восприимчивость аустенитных сталей значительно изменяется. Изменение магнитных свойств связано с образованием в структуре этих сталей ферромагнитных фаз. При этом установлено, что наиболее стабильную аустенитную структуру имеют стали никелевая 40Н25 и хромоникелевая 12Х18Н9Т. Хромомарганцевая сталь 25Х14Г8Т имеет менее устойчивый аустенит, который в процессе пластической деформации частично распадается с образованием а-фазы. Стабильность аустенита понижается при уменьшении содержания в стали углерода и азота. В то же время присутствие азота вызывает повышение сопротивляемости стали пластической деформации при деформировании микрообъемов, а уменьшение содержания углерода приводит к снижению способности аустенитных сталей к наклепу. [c.215]

Данный метод исследования газовой коррозии мождо принять только в том случае, когда сопротивление увеличивается исключительно вследствие уменьшения поперечного сечения образцов и не связано с нагревом металла. Применение метода еще затрудняет неравномерное окисление структурных составляющих ряда сплавов. Поэтому им пользуются только при достаточно малых изменениях электросопротивления в зависимости от состава сплава. Несмотря на приведенные ограничения, метод измерения электросопротивления оправдал себя при проведении ряда работ по изучению газовой коррозии [102— 105]. Неприемлемым оказался этот метод при определении скорости окисления хромоникелевых сплавов в связи с тем, что термообработка влияет на их электросопротивление [106]. [c.92]

Учитывая, что, по данным работы [114], сталь Х18Н9Т имеет универсальную зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций, а также принимая во внимание, что инвариантность кривой (Т = Ф (бг) подтверждена результатами испытаний близкой по химическому составу хромоникелевой стали Х18Н10Т (см. гл, X), можно предположить, что образование шейки действительно приводит к изменению расчетных соотношений главных нормальных напряжений, которое может явиться причиной дополнительных погрешностей при построении предельных кривых разрушения. [c.368]

Фиг. 117. Изменение прочности хромоникелевой стали (17,25% Сг, 10,2 5% Ы.-, 0,74% КЬ) в зависимо-сти от времени выдержки при температуре 1100°, по Беннету [405]

Фиг. 139. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали (0,3% С, 1,47% Сг, 3,4 /о N1) в зависимости ОТ температуры отпусков (В. Д. Садовский и И. П. Чупра-кова).

Рис. 96. Изменение глубины цементированного слоя хромоникелевой стали марки 12ХНЗА в зависимости от времени выдержки при 1000° С

Фиг. 33. Изменение механических свойств закаленных сталей хромоникелевой марки 37ХНЗА (а) и углеродистой марки 40 (б) в зависимости от температуры отпуска.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...