ХРОМОМОЛИБДЕНОВЫЕ СТАЛ длительной

В условиях длительной эксплуатации элементов энергооборудования, изготавливаемых из хромомолибденовой стали, разрушение происходит путем зарождения и роста межзеренных пор. [c.154]

Испытания хромомолибденовой стали при =600° С с выдержками длительностью 30 и 300 мин подтвердили возможность использования уравнений (5.39) и (5.40). [c.125]

Этот цикл обеспечивает удовлетворительную структуру и пластические свойства точки при общей длительности процесса, включая время сварки, в пределах 1.0—1,5 сек. для хромомолибденовой стали толщиной 1.0 — 1,5 мм [57] и до 7 сек. при 5 = 3 мм. [c.373]

За рубежом для изготовления паропроводов и элементов котельных агрегатов с температурой стенки до 580—590° С применяют перлитную сталь, содержащую 2,25% Сг и 1% Мо. Хромомолибденовые стали отличаются более высокой длительной пластичностью, чем хромомолибденованадиевые, и менее склонны к образованию локальных разрушений в сварных соединениях. Поэтому представляется целесообразным изготовить опытный паропровод из стали, содержащей 2,25% Сг и [c.121]

В табл. 2 приведены обобщенные данные по жаропрочности (пределу длительной прочности) основного металла, шва и сварного соединения. Как правило, металл шва близок или несколько превышает по уровню длительной прочности основной металл. Сварные соединения малоуглеродистой и хромомолибденовых сталей равнопрочны основному металлу. Сварные соединения хромомолибденованадиевых сталей уступают по уровню длительной прочности основному металлу за счет разупрочнения в участке высокого отпуска зоны термического влияния. Наличие разупрочненных участков может в определенных случаях приводить также к заметному снижению пластичности сварных соединений хромомолибденованадиевых сталей при длительном разрыве. [c.28]

Исследовали также влияние периодических превышений температуры (до 50 С) и периодических частичных разгрузок (от 25 до 6 кгс/мм ) на длительную прочность хромомолибденовой стали при 500 и 550° С. Максимальная продолжительность испытания составляла до 22 ООО ч. При суммировании относительных долговечностей получено отклонение параметра А,, от линейной зависимости его изменения в диапазоне 0,3—1,2. Для расчетов долговечности среднее значение А рекомендуется принимать равным 0,7. [c.176]

Считается, что для получения оптимальных значений ударной вязкости, длительной прочности и пластичности хромомолибденованадиевых сталей требуется более жесткое соблюдение режимов термической обработки, чем для хромомолибденовых сталей. [c.172]

В связи с тем, что большое число высокотемпературных установок и в первую очередь энергетических, изготовленных из малоуглеродистой, молибденовой и хромомолибденовых сталей, отработали свой расчетный ресурс и структура их претерпела значительные изменения, приведшие к снижению жаропрочности, весьма актуальным является вопрос о ее восстановлении. В связи с этим предложена [2] восстановительная термическая обработка сталей и их сварных соединений путем нормализации, проводимой непосредственно в условиях станций. Предварительные данные испытаний иа длительную прочность показали перспективность предлагаемого метода. Применение его в широких масштабах потребует, однако, дополнительных усилий, направленных в первую очередь на выдерживание заданных режимов нагрева узлов сложной конфигурации. [c.184]

Рис. 39. Влияние ванадия на длительную прочность хромомолибденовой стали при 650° С I

По уровню длительной прочности хромомолибденовые стали уступают более легированным хромомолибденованадиевым сталям перлитного класса ввиду отсутствия, прежде всего, ванадия. В исходном после термообработки состоянии легирующие элементы Сг и Мо в сталях [c.31]

Более смелый подход в назначении столь продолжительного срока последующего контроля связан с достаточно высокой надежностью сварных соединений за счет применения на паропроводах США высокотехнологичных хромомолибденовых сталей без ванадия. Более консервативный подход в назначении сжатых сроков последующего контроля обусловлен применением на паропроводах Германии менее технологичных теплоустойчивых хромомолибденованадиевых сталей типа 0,5Сг-0,5Мо-0,25V (см. табл. 1.4) наряду с использованием достаточно технологичных хромомолибденовых сталей без ванадия. В связи с этим подход в назначении периодичности эксплуатационного контроля зависит от типа свариваемых сталей, применяемых в качестве материала длительно эксплуатирующихся паропроводов. [c.198]

В процессе эксплуатации хромомолибденовых сталей происходит монотонное снижение временного сопротивления и предела текучести. Вследствие разброса свойств в исходном состоянии механические свойства различных труб после длительной эксплуатации различны. При этом у труб с более высокими исходными прочностными свойствами наблюдается большее снижение, чем у труб с низкими прочностными свойствами. [c.216]

Хром способствует получению более устойчивой карбидной фазы, препятствует диффузии углерода в твердом растворе и, таким образом, затрудняет коагуляцию карбидов. Хром несколько повышает длительную прочность хромомолибденовых сталей, но в меньшей степени, чем молибден. [c.70]

В хромомолибденовых сталях паропроводов сверхкритических параметров, кроме вышеуказанных изменений структуры и механических свойств металла под длительным воздействием высокой температуры, возникает так называемая межкристаллитная коррозия, снижающая ударную вязкость, в результате чего может также произойти хрупкое разрушение паропровода. [c.196]

Повышение содержания хрома в хромомолибденовой стали до 7 /о при 0,5 /о Мо увеличивает длительную прочность, а до 9% ухудшает ее по сравнению с 5%-ной хромомолибденовой сталью. [c.1352]

Хромомолибденовой стали, работающих длительное время при знакопеременной нагрузке и температуре до 500°С. [c.145]

Появление в условиях испытания на длительную прочность малопластичных разрушений в зоне сплавления разнородных материалов определяется рядом факторов и в первую очередь температурой испытания. Для сварных соединений углеродистых или хромомолибденовых сталей с аустенитными малопластичные разрушения имеют место уже при температуре испытания выше 400- -450° С. При использовании хромомолибденованадиевой стали такие разрушения возникают при температуре испытания выше 500° С. [c.185]

Опыт длительной эксплуатации (10 ч и более) сварных соединений хромомолибденовых сталей при 510 °С указывает на достаточную стабильность свойств при нормальной температуре. Временное сопротивление и ударная вязкость практически не изменяются. Твердость начинает снижаться после 1№ ч со 180 НУ до 150—160 НУ (3- 10 ч эксплуатации). Временное сопротивление и ударная вязкость сварных соединений хромомолибденованадиевых сталей после работы при 565 °С в течение 10 ч также остаются на исходном уровне. Твердость снижается с 200—240 НУ до 160—180 НУ [3]. [c.234]

Длительная прочность хромомолибденовых сталей и их сварных соединений находится примерно на одном уровне (табл. 12.5). Это объясняется тем, что вследствие малой про- [c.235]

Хромомолибденовая сталь хорошо сваривается и гнется в горячем и холодном состояниях. Максимальная температура ее применения для длительной службы 530—540° С. Из хромомолибденовых сталей наиболее широко распространена сталь марки 15ХМ, содержание Сг в которой для повышения жаропрочности и жаростойкости поднято до 1 %. [c.86]

Для температуры пара 500° С может применяться хромомолибденовая сталь 20ХМЛ. При температуре 500° С величина Ов-юб = 160 Мн/м далее как предел длительной прочности, так и предел ползучести резко падают. [c.401]

Широко используют в паротурбостроении хромомолибденовые стали 15ХМ и 20ХМ, а также хромомолибденованадиевые стали, например теплоустойчивую феррито-перлитную сталь 20ХМФЛ, предназначенную для длительной работы при температурах до 540° С. Сталь не склонна к механическому старению и тепловой хрупкости и обладает стабильными механическими свойствами после весьма длительной выдержки при рабочей температуре. Особенностью этой стали является необходимость строгого регулирования скорости охлаждения отливки при термической обработке во избежание получения низкой ударной вязкости лри комнатной температуре. [c.7]

Измерение остаточной деформации производится на паропроводах, включая арматуру и фасонные части, паросборники, пароперегреватели, коллекторы из углеродистой стали, стали марки 15ГС и хромомолибденовой стали, фактически работающих при температуре пара 450°С и выше, из хромомолибденованадиевой стали — при температуре пара 500°С и выше и из аустенитной стали — при температуре пара 540°С и выше, за исключением паропроводов с внутренним диаметром менее 100 мм, длительность работы которых не превышает 3000 ч/год. [c.144]

В работе [100] с использованием такой методики проведено испытание четырех сосудов наружным диаметром 400 мм, длиной 2000 мм при толщине стенки 42 мм. Два сосуда были изготовлены из малоуглеродистой котельной стали марки А-201В (0,23% С, 0,60% Мп, 0,28% Si), а два — из 1Сг — 0,5Мо стали (0,12% С, 1,02% Сг, 0,48% Мо). Применялась автоматическая сварка под флюсом проволокой состава, близкого к основному металлу. Один сосуд из малоуглеродистой стали был сварен с подогревом без термической обработки, а второй без подогрева, но с последующим отпуском при 620 " С, По такой же технологии изготовлялись сосуды из хромомолибденовой стали, но температура отпуска одного из них была повышена до 700" С. Первая группа сосудов испытывалась при температуре 480° С, а вторая — при 565 " С. Максимальная длительность испытаний достигала 4200 ч. [c.152]

Эффект разупрочнения сварных соединений хромомолибденовых сталей имеет большое значение для работы сварных газоплотных панелей котлов, внедрение которых позволяет заметно повысить экономичность этих агрегатов и является одной из основных тенденций развития котлостроения. Пр и изготовлении панелей из гладких труб с вваренными проставками или заплавленными перемычками (рис. 106) мягкая прослойка находится в сечении трубы, подверженном внутреннему давлению, и расположена перпендикулярно действию окружных напряжений. Проведенные испытания таких труб из стали 12Х1МФ на длительную прочность при 600° С под внутренним давлением показали, что во всех случаях разрушений проходили по прослойке. Для труб с наплавленными перемычками, где зона разупрочнения шире (рис. 106, б), снижение уровня длительной прочности по сравнению с целой трубой было больше, чем для труб с вварной проставкой (рис. 106, а). Разрушение проходило преимущественно с той стороны, где проплавление было больше. Разброс опытных точек был значительно больше в исходном состоянии после сварки, чем после проведения отпуска при 720—740° С — 2 ч. В последнем случае пластичность при разрушении примерно в два раза превышала значения, полученные для исходного состояния. Длительная прочность труб с проставками после отпуска при экстраполяции на 10 ч составляла примерно 90% от минимальной прочности труб стали 12Х1МФ, а с наплавками — около 80%. [c.190]

Зерна перлита после длительной эксплуатации при 500 °С сохраняют пластинчатое строение. Основное влияние на рост трещин оказывает величина зерна с увеличением размера зерна до 1 - 3 номеров склонность к росту трещин возрастает. Эта сталь является менее жаропрочной, но более технологичной по сравнению со сталями 20ХМФЛ и 15Х1М1ФЛ. Особенности структурных изменений стали 20ХМЛ типичны изложенным для хромомолибденовых сталей трубных катаных элементов. [c.33]

Сварные соединения хромомолибденовых сталей 12МХ и 15ХМ с металлом шва 09X1М в процессе длительной эксплуатации при температуре 510. .. 525 °С сохраняют достаточную стабильность структурного состояния и жаропрочных свойств. Основной металл с наработкой 2 10 . .. [c.61]

Повре каения сварных соединений паропроводов из хромомолибденовых сталей, связанные с накоплением микроповрежденности металла зон при ползучести, носят редкий эпизодический характер. Следует отметить, что сварные соединения таких сталей [И], относящихся к категории более технологичных и умеренно теплоустойчивых материалов по сравнению с хромомолибденованадиевыми сталями, характеризуются высокой надежностью в процессе длительной эксплуатации паропроводов при ползучести до 3 10 ч и более при температуре 510 °С (на примере сварных соединений стали 12МХ). [c.70]

Перераспределение напряжений в дисках из хромомолибденовой стали в процессе ползучести, кривая пределов длительной прочности и зависимость наибольших растягивающих напряжений от времени показаны на рис. 45. Экспериментальные точки, соответствующие разрушению диска, лежат в области пёресечения этих кривых [13]. [c.214]

В условиях длительного воздействия водорода при повышенных температурах и давлении эксплуатируются сосуды, печные змеевики и трубопроводы в установках каталитического риформинга и гидроочистки. Корпуса реакторов из углеродистых, кремнемарганцовых и в ряде случаев из хромомолибденовых сталей имеют внутреннюю торкрет-бетонную футеровку для снижения температуры стенки аппарата до 200-240"С. На отдельных установках реакторы из хромомолибденовых и двухслойных сталей эксплуатируются без футеровки. Эти аппараты работают в условиях ползучести. [c.274]

Брускато [222] установил, что охрупчивание хромомолибденовой стали при сварке может быть значительно снижено путем уменьшения концентрации примесей в них Кингом [226] обнаружена корреляция между содержанием примесных элементов (Р, Sb, Sn, As, Си, S в Мп — Ni — Мо сталях (А533 и А508) и охрупчиванием при отпуске для снятия напряжений после сварки (рис. 86). Данные, свидетельствующие (рис. 87) о значительном взаимном влиянии отпускной хрупкости и охрупчивания стали при длительном -Термическом старении поД напряжением, приведены в работе [ 55]. [c.182]

Как следует из данных табл. 4, длительная прочность основного металла и сварных соединений хромомолибденовой стали 20ХМ-Л [6] примерно одинакова. Это объясняется тем, что вследствие малой прокалпваемостп и нерегламентируе-мой скорости охлаждения при нормализации стали этой группы упрочняется в процессе термической обработки незначительно, а следовательно, и мало склонны к разупрочнению при сварке. [c.89]

При относительно небольшой разнице в легировании свариваемых перлитных сталей предельная рабочая температура сварного стыка может быть допущена близкой к предельной для менее легированной стали. Поэтому например, в соединениях углеродистой стали с хромомолпбденовой сталью, содержащей до 1% хрома и 0,5% молибдена, или низколегированными конструкционными сталями максимальная рабочая температура определяется таковой для углеродистой стали п составляет 400—450°С. При этих темнературах мо кно не опасаться заметного развития диффузионных прослоек в зоне сплавления хромо-молибденовой стали со швом. Точно так же сварные соедпнения хромомолибде-новой стали с хромомолибденованадиевой илп 5%-ной хромистой сталью могут успешно эксплуатироваться до температур 500—520°С в соответствии с условиями работы изделий из хромомолибденовой стали. Механические свойства и длительная прочность таких соещшений находятся иа уровне свойств сварных соединений однородных сталей. [c.203]

Фиг. 215. Измеиспше относительного удлинения при разрыве в зависимости от температуры, длительности испытания и термической обработки стали (Глен) а — молибденовая ста.ль (0,5% Мо) б — 1-процеитиая хромомолибденовая сталь, нормализация при 950°

Свойства жаростойкости присущи, однако, и более нростым сталям с менее высоким содержанием хрома. Хромистые и хромомолибденовые стали с 5—6% хрома по своей сопротивляемости окалинообразованию могут использоваться в длительной службе при 600—650° (фиг. 242). До этой же температуры могут использоваться без поверхностной защиты и нержавеющие стали на базе 12% хрома. [c.326]

Благотворным влиянием гомогенизации слитков на флокеночувствительность поковок можно объяснить тот факт, что. в Западной Германии, по данным Тикса [154], слитки для роторов подвергались весьма длительной гомогенизации (в течение нескольких недель). В Италии, по данным Люты [221], при изготовлении роторов паровых турбин слитки хромомолибденовой стали весом около 35 т подвергаются гомогенизации в течение 140 час. Это считается основным методом борьбы с флокенами. [c.106]

В котлостроении из низколегированных сталей широкое распространение получили молибденовые и хромомолибденовые стали. Чисто молибденовые стали (15М, 20М и введенная вместо них сталь 16М) обладают хорошими технологическими свойствами и значительно более высоким сопротивлением нолзучести по сравнению с углеродистой сталью. Однако, как было указано выше, при длительной работе в области температур 500—525° С в них проявляется склонность к графитизации. [c.429]

Рис. 10. Длительная прочность (на срок 100 ООО час.) хромомолибденовой стали различных составов при высоких температурах (Симмонс и Кросс) экстраполированные данные

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...