Хромомолибденовая Прочность длительная

Анализ большого количества испытаний образцов сварных соединений на длительную прочность показывает, что, как правило, ее уровень зависит прежде всего от степени легирования стали и ее термического состояния перед сваркой. Для относительно слабо легированных перлитных сталей (углеродистых и хромомолибденовых), а также большинства аустенитных сталей на железной основе длительная прочность сварных соединений относительно мало отличается от соответствующих показателей для основного металла. Для хромомолибденованадиевых и 12-процентных хромистых жаропрочных сталей, являющихся термически нестабильными, уровень длительной прочности сварных соединений, и прежде всего их деформационная 22 [c.22]

В табл. 2 приведены обобщенные данные по жаропрочности (пределу длительной прочности) основного металла, шва и сварного соединения. Как правило, металл шва близок или несколько превышает по уровню длительной прочности основной металл. Сварные соединения малоуглеродистой и хромомолибденовых сталей равнопрочны основному металлу. Сварные соединения хромомолибденованадиевых сталей уступают по уровню длительной прочности основному металлу за счет разупрочнения в участке высокого отпуска зоны термического влияния. Наличие разупрочненных участков может в определенных случаях приводить также к заметному снижению пластичности сварных соединений хромомолибденованадиевых сталей при длительном разрыве. [c.28]

Наибольшей жаропрочностью (высоким сопротивлением ползучести и длительной прочностью) из группы низколегированных сталей обладают хромомолибденованадиевые, меньшей — хромомолибденовые и наименьшей — молибденовые стали. [c.192]

Исследовали также влияние периодических превышений температуры (до 50 С) и периодических частичных разгрузок (от 25 до 6 кгс/мм ) на длительную прочность хромомолибденовой стали при 500 и 550° С. Максимальная продолжительность испытания составляла до 22 ООО ч. При суммировании относительных долговечностей получено отклонение параметра А,, от линейной зависимости его изменения в диапазоне 0,3—1,2. Для расчетов долговечности среднее значение А рекомендуется принимать равным 0,7. [c.176]

Считается, что для получения оптимальных значений ударной вязкости, длительной прочности и пластичности хромомолибденованадиевых сталей требуется более жесткое соблюдение режимов термической обработки, чем для хромомолибденовых сталей. [c.172]

В связи с тем, что большое число высокотемпературных установок и в первую очередь энергетических, изготовленных из малоуглеродистой, молибденовой и хромомолибденовых сталей, отработали свой расчетный ресурс и структура их претерпела значительные изменения, приведшие к снижению жаропрочности, весьма актуальным является вопрос о ее восстановлении. В связи с этим предложена [2] восстановительная термическая обработка сталей и их сварных соединений путем нормализации, проводимой непосредственно в условиях станций. Предварительные данные испытаний иа длительную прочность показали перспективность предлагаемого метода. Применение его в широких масштабах потребует, однако, дополнительных усилий, направленных в первую очередь на выдерживание заданных режимов нагрева узлов сложной конфигурации. [c.184]

Рис. 39. Влияние ванадия на длительную прочность хромомолибденовой стали при 650° С I

По уровню длительной прочности хромомолибденовые стали уступают более легированным хромомолибденованадиевым сталям перлитного класса ввиду отсутствия, прежде всего, ванадия. В исходном после термообработки состоянии легирующие элементы Сг и Мо в сталях [c.31]

Хром способствует получению более устойчивой карбидной фазы, препятствует диффузии углерода в твердом растворе и, таким образом, затрудняет коагуляцию карбидов. Хром несколько повышает длительную прочность хромомолибденовых сталей, но в меньшей степени, чем молибден. [c.70]

Повышение содержания хрома в хромомолибденовой стали до 7 /о при 0,5 /о Мо увеличивает длительную прочность, а до 9% ухудшает ее по сравнению с 5%-ной хромомолибденовой сталью. [c.1352]

Появление в условиях испытания на длительную прочность малопластичных разрушений в зоне сплавления разнородных материалов определяется рядом факторов и в первую очередь температурой испытания. Для сварных соединений углеродистых или хромомолибденовых сталей с аустенитными малопластичные разрушения имеют место уже при температуре испытания выше 400- -450° С. При использовании хромомолибденованадиевой стали такие разрушения возникают при температуре испытания выше 500° С. [c.185]

Длительная прочность хромомолибденовых сталей и их сварных соединений находится примерно на одном уровне (табл. 12.5). Это объясняется тем, что вследствие малой про- [c.235]

Наибольшей жаропрочностью (высокими сопротивлением ползучести и длительной прочностью) из группы низколегированных сталей обладают хромомолибденованадиевые, меньшей — хромомолибденовые и наименьшей — молибденовые стали. Кроме пониженной жаропрочности, молибденовые стали склонны к гра-фитизации, ввиду чего они находят все меньшее применение. [c.83]

Из сталей наилучшей коррозионной стойкостью в этой среде обладают низколегированные хромомолибденовые, кремнемолибденовые и молибденовые. Хромоникелевые нержавеющие стали имеют худшие антикоррозионные свойства в связи с избирательным поглощением никеля, особенно при температурах более 500° С. Их длительная прочность заметно понижается при омыва-нии сплавом свинец—висмут [10]. [c.297]

Для температуры пара 500° С может применяться хромомолибденовая сталь 20ХМЛ. При температуре 500° С величина Ов-юб = 160 Мн/м далее как предел длительной прочности, так и предел ползучести резко падают. [c.401]

На рис. 97 приведены в параметрической форме зависимости длительной прочности малоуглеродистых, хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых швов, выполненных электродами типов Э-50А (УОНИИ 13/55) Э-ХМ (ЦУ-2ХМ) Э-ХМФ (ЦЛ-20М) [c.174]

Э-ХМФБ (ЦЛ-27) и прошедших после сварки отпуск. В табл. 16 указаны полученные значения пределов длительной прочности за 10 —10 ч. Как и для сталей, с повышением уровня легирования шва его длительная прочность возрастает. Для малоуглеродистого шва меньшая длительная прочность по сравнению с другими составами сохраняется во всем интервале температур испытания для хромомолибденового и хромомолибденованадиевого швов при температурах ниже 500° С прочность практически одинакова. [c.175]

Эффект разупрочнения сварных соединений хромомолибденовых сталей имеет большое значение для работы сварных газоплотных панелей котлов, внедрение которых позволяет заметно повысить экономичность этих агрегатов и является одной из основных тенденций развития котлостроения. Пр и изготовлении панелей из гладких труб с вваренными проставками или заплавленными перемычками (рис. 106) мягкая прослойка находится в сечении трубы, подверженном внутреннему давлению, и расположена перпендикулярно действию окружных напряжений. Проведенные испытания таких труб из стали 12Х1МФ на длительную прочность при 600° С под внутренним давлением показали, что во всех случаях разрушений проходили по прослойке. Для труб с наплавленными перемычками, где зона разупрочнения шире (рис. 106, б), снижение уровня длительной прочности по сравнению с целой трубой было больше, чем для труб с вварной проставкой (рис. 106, а). Разрушение проходило преимущественно с той стороны, где проплавление было больше. Разброс опытных точек был значительно больше в исходном состоянии после сварки, чем после проведения отпуска при 720—740° С — 2 ч. В последнем случае пластичность при разрушении примерно в два раза превышала значения, полученные для исходного состояния. Длительная прочность труб с проставками после отпуска при экстраполяции на 10 ч составляла примерно 90% от минимальной прочности труб стали 12Х1МФ, а с наплавками — около 80%. [c.190]

Стали перлитного класса. Среди низколегированных сталей высокой жаропрочностью отличаются молнбденосодержащие стали, например, хромомолибденовые, хромомолибденованадиевые, хромомолибде-новольфрамованадневые, имеющие достаточно высокие сопротавление ползучести и длительную прочность при температурах до 565—580° С Такие стали условно называют теплоустойчивыми. [c.246]

Перераспределение напряжений в дисках из хромомолибденовой стали в процессе ползучести, кривая пределов длительной прочности и зависимость наибольших растягивающих напряжений от времени показаны на рис. 45. Экспериментальные точки, соответствующие разрушению диска, лежат в области пёресечения этих кривых [13]. [c.214]

Как следует из данных табл. 4, длительная прочность основного металла и сварных соединений хромомолибденовой стали 20ХМ-Л [6] примерно одинакова. Это объясняется тем, что вследствие малой прокалпваемостп и нерегламентируе-мой скорости охлаждения при нормализации стали этой группы упрочняется в процессе термической обработки незначительно, а следовательно, и мало склонны к разупрочнению при сварке. [c.89]

При относительно небольшой разнице в легировании свариваемых перлитных сталей предельная рабочая температура сварного стыка может быть допущена близкой к предельной для менее легированной стали. Поэтому например, в соединениях углеродистой стали с хромомолпбденовой сталью, содержащей до 1% хрома и 0,5% молибдена, или низколегированными конструкционными сталями максимальная рабочая температура определяется таковой для углеродистой стали п составляет 400—450°С. При этих темнературах мо кно не опасаться заметного развития диффузионных прослоек в зоне сплавления хромо-молибденовой стали со швом. Точно так же сварные соедпнения хромомолибде-новой стали с хромомолибденованадиевой илп 5%-ной хромистой сталью могут успешно эксплуатироваться до температур 500—520°С в соответствии с условиями работы изделий из хромомолибденовой стали. Механические свойства и длительная прочность таких соещшений находятся иа уровне свойств сварных соединений однородных сталей. [c.203]

Рис. 10. Длительная прочность (на срок 100 ООО час.) хромомолибденовой стали различных составов при высоких температурах (Симмонс и Кросс) экстраполированные данные

Иногда используют и более дешевые хромомолибденовые чугуны (примерный состав 3,5% С 2,0% 51 0,6% Мп 0,8% Сг 0,7—1,5% Мо),например для поршневых колец. Может применяться и никельвольфрамотитановый чугун взамен никельмолиб-денового обладающий еще более высокой длительной прочностью. [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...