Расчеты по различным формулам

Расчеты по различным формулам [c.276]

Были проведены такие же расчеты для случая лучистого теплообмена в шаре. Результаты сравнения расчетов по различным формулам получены почти такими же, как и для слоя. [c.281]

При небольших значениях х между указанными формулами получаются довольно значительные расхождения. Однако при этом не только общий характер процесса, но и величины наибольших отклонений угловой скорости при расчетах по различным формулам получаются весьма близкими. [c.293]

Как и в двумерном случае, результаты расчетов по различным формулам довольно близки. Исключением является область, где значения моментов малы и где важен лишь порядок величин. [c.97]

Используя разработанный метод [см. формулы (5.12)], был проведен расчет реактивных напряжений, вызванных сваркой штуцеров различных диаметров в диск толщиной h = 40 мм [ 2 = 60 мм, 3 — = 25 мм (рис. 5.14,а)]. Начальные деформации рассчитывали по зависимостям (5.3). Их значения составили еее = —0,0017, 6°/- = —0,015. Необходимая информация для расчета по этим формулам была получена из ранее проведенного расчета соответствующей термодеформационной [c.303]

Расчеты X, выполненные по различным формулам, дают расхождение менее 10%. Их значения для различных условий изменяются в основном от = 0,02 до X = 0,04. Большие величины относятся к более шероховатым трубам меньшего диаметра, меньшие — соответствуют более гладким трубам большего диаметра. Для ориентировочных расчетов можно принимать % 0,03. Отметим, что пластмассовые трубы имеют значения X, примерно вдвое меньшие, чем стальные. [c.176]

Экспериментальные исследования, проведенные для самых различных режимов работы торцевого уплотнения, показали также, что основным фактором, определяющим достоверность результатов расчета по предложенным формулам, является ширина уплотнительных колец. При ширине меньше 10 мм погрешность расчета по сравнению с экспериментально наблюдаемыми данными не вы- [c.170]

Рис. 6-13. СРАВНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРЫ ГАЗОВ НА ВЫХОДЕ НЗ ТОПКИ во ПО РАЗЛИЧНЫМ ФОРМУЛАМ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВЕЛИЧИНЫ макс "РИ Во = Вт ПРИМЕНИТЕЛЬНО К ПЫЛЕУГОЛЬНЫМ ТОПКАМ.

Рис. 6-15. СРАВНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА в ПО РАЗЛИЧНЫМ ФОРМУЛАМ

Результаты расчетов по полученным формулам приведены на рис. 2, который показывает, что соотношения между выходной и средней температурами могут быть самыми различными. При этом, если для малых Х (быстрое сгорание, малые нагрузки) выходная температура во всем диапазоне прак- [c.226]

Чтобы получить представление о порядке количественных результатов расчетов по приведенным формулам, значения коэффициентов р тл q для первой резонансной частоты вычислены при различных значениях безразмерных характеристик системы п и ВТ (фиг. 2 и 3), которыми определяются эти коэффициенты. [c.44]

Рис. 59. Зависимость относительной температуры от относительного времени для различных сечений плиты Bi= 1 п = 2 кривые получены расчетом по точным формулам, кружочки — по приближенным.

Наиболее полная оценка точности расчетных формул для приведена в [165], где дан расчет потерь на трение и вентиляцию в зависимости от давления в конденсаторе для турбины К-200-130 Л М3 по различным формулам. [c.178]

Рассмотрим оценки точности расчетов по различным вариантам гипотезы. На рис. 2.15 на логарифмически нормальной бумаге приведены функции распределения На и а а, определенные по результатам большого числа программных испытаний [471. Значения 1/а характеризуют погрешность расчета по формуле (2.8) без корректировки при = s i, т. е. первый вариант гипотезы a la — соответственно погрешность третьего варианта. Из рис. 2.15 видно, что использование корректирующего коэффициента ар позволяет получить на множестве всех результатов расчетов точное значение медианного ресурса (соответствующего вероятности Р = 0,5), тогда как при расчете по первому варианту результаты в среднем оказываются завышенными в два раза с вероятностью Р = 0,95 погрешность третьего варианта составляет 250 %, а для первого варианта — 500 % и более. Однако это не означает, что корректированный вариант является во всех случаях предпочтительнее. Для конкретной детали расчет по первому (второму) варианту может дать точную оценку ресурса, совпадающую с экспериментальными данными, тогда как для третьего варианта оценка ресурса окажется заниженной. [c.64]

Зависимость между максимальными деформациями на контуре отверстия и номинальными напряжениями, полученная расчетом и из эксперимента для полосы с отверстием при растяжении показана на рис. 34. Соответствие результатов расчета по точному методу, по приближенному и эксперимента оказалось достаточно хорошим. На этом рисунке верхняя шкала относится к двум верхним кривым, построенным по расчету по приближенным формулам для теплостойкой стали двух различных термообработок. Точки соответствуют экспериментальным данным, полученным методами муара (Л) и сеток (Д). [c.66]

Расчет расходов по формуле (17.21) сравнительно прост, однако его точность ниже точности вычислений графоаналитическим способом. Погрешность увеличивается вследствие линеаризации кривой объемов, особенно если вычисления выполняются по единым для всей амплитуды параметрам формулы. Расчеты по различным параметрам для отдельных частей кривой объемов (табл. 17.4) требуют непрерывного вычисления средневзвешенного расхода и пересчета [c.237]

В главе IV книги содержалось описание экспериментально установленных закономерностей и некоторых критериев длительной прочности. Здесь буду рассмотрены макроскопические подходы к этой проблеме, основанные на различных моделях разрушения (вязкое, хрупкое, смешанное), и некоторые общие теории. Реальные процессы разрушения материалов настолько сложны, что указанные модели могут рассматриваться лишь как первое приближение. Поэтому на полученные с ломощью этих моделей формулы следует смотреть как на приближенные. Вместе с тем. установлено, что в ряде случаев результаты расчетов по этим формулам находятся в удовлетворительном согласии с данными прямых экспериментов. Вследствие этого теоретические исследования длительной прочности на основе указанных моделей имеют большое значение и перспективу развития. [c.179]

Сравнение результатов расчетов по этой формуле с экспериментальными данными различных авторов [30] (25 результатов) при различных углах конуса, отношениях радиуса притупления к радиусу миделя, числах Рейнольдса и Маха показали удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных. В табл. 6.4 представлены отдельные результаты. В большинстве этих работ донное давление определено в натурном эксперименте, а не в аэродинамических трубах, где существенное влияние на донное давление оказывают неравномерность потока, наличие державки и другие факторы, искажающие измеряемые параметры. [c.137]

Сравнение значений донного давления, полученных в 45 экспериментах работ различных авторов [30], с результатами расчетов по этой формуле проведено в широком диапазоне изменения чисел Маха, Рейнольдса и углов полураствора острого и затупленного конусов. Часть результатов представлена в табл. 6.5. [c.138]

Величины допускаемых напряжений в зубьях шестерен коробки передач берутся различными в зависимости от того, сколько времени работают эти шестерни в обычных условиях эксплуатации автомобиля. Например, для шестерен постоянного зацепления, работающих чаще, запас прочности следует взять больше, чем для редко работающих шестерен первой передачи или заднего хода. Так, при расчете по приближенной формуле для первой передачи в грузовых автомобилях коэффициент запаса составляет 1,3—1,5 от предела упругости. Тот же коэффициент для шестерен постоянного зацепления и третьей передачи берут равным 3,0—3,5. Для шестерен легковых автомобилей, значительно реже передающих полный крутящий момент двигателя, этот коэффициент соответственно берут равным 0,8—1,0 и 1,4—1,8. [c.195]

Задаемся различными глубинами от 0,3 ж до 2,0 л и в результате расчетов по вышеприведенной формуле составляем табл. 12-2. [c.446]

С другой стороны, при выводе основных расчетных зависимостей сопротивления материалов приходится вводить различные гипотезы и упрощающие допущения. Справедливость этих гипотез и допущений, а также степень погрешности, вносимой ими в расчетные формулы, проверяется путем сравнения результатов расчета по этим формулам с экспериментальными данными. [c.5]

Для облегчения расчетов по приведенным формулам построены графики усилий для различных толщин и диаметров при Д = =20 мм, 15 и 10 мм и длине обечайки В = 1000 мм (рис. 29, 30 и 31). [c.37]

Рекомендуется сравнить результаты расчета, полученные по различным формулам. [c.198]

Рис. 1-15. Зависимости А,Д1 = =/(/П2) при у=0 для бинарных систем с взаимопроникающими компонентами, полученные различными методами 1.2 — приближенные решения с использованием изотермического и адиабатного дроблений элементарной ячейки 3 — результаты численных решений на ЭЦВМ 4 — расчет по уточненной формуле (1-32)

В общую формулу расчета входят составляющие величины от криволинейного и прямолинейного участков. Поэтому эти величины вычисляют по различным формулам, как это следует из структурной схемы. [c.104]

Для внешнего зацепления в данном справочнике в сравнительно узкой области малых коэффициентов смещения (до 1,5—2,0) принят расчет по реечным формулам, что облегчает комбинирование в одной паре колес, нарезанных различными инструментами. Для внутреннего зацепления, где колесо га всегда нарезают долбяком, расчет по реечным формулам нецелесообразен. [c.252]

Рис. 66. Изменение давления между сдвоенными манжетами в процессе работы при различном давлении среды — эксперимент 1, 2, 3,4 — расчет по приближенной формуле

Так как значения одноименных параметров для насыщенного и перегретого пара определяются по различным формулам и таблицам, то, приступая к расчету процесса, необходимо прежде всего установить, в каком состоянии находится пар в начале и конце процесса, и уже в соответствии с этим пользоваться теми или иными формулами и таблицами. [c.157]

Расчеты по этим формулам показывают, что вследствие различной растворимости элемента в твердой и жидкой фазах созда ется значительная неоднородность в химическом составе кромок нерастворившегося основного металла и металла ванны. Например, углерод распределяется в зоне сплавления следующим образом. [c.536]

Как видно на рис. 8.8 и 8.9, результаты расчетов по различным формулам и экспериментов расходятся примерно на порядок. Это есть следствие как сложности процесса, так и того, что в уравне 1иях учтены лишь отдельные его стороны, а постоянные величины найдены по данным конкретных экспериментов. В частности, в опытах или при получении упомянутых зависимостей ие принимали во внимание процессы нестационарной теплопроводности между стенкой и жидкостью в окрестности центра парообразования. [c.261]

В табл. III.1 приведены расчетные формулы, полученные на основании известных в литературе соотношений. Эти формулы справедливы, строго говоря, для двухфазных систем, включающих твердую и газообразную фазы. Таким же путем получены расчетные формулы и для многокомпонентных материалов на основе зависимостей, рассмотренных в I главе (в табл. III.1 приведена формула для определения к материалов с однонаправленным расположением волокон наполнителя). Однако эти зависимости значительно сложнее и малопригодны для практического использования. Как показывают расчеты, если объемное содержание связующего не превышает 20—30%, результаты расчетов по различным формулам дают практически совпадающие значения Если же величины Рм и Роо сильно различаются, что наблюдается при большом содержании связующего в материале, можно воспользоваться для расчета многокомпонентных материалов следующим приемом. [c.122]

Расчеты по формулам (7-35) — (7-37) позволяют установить достаточную сходимость результатов, получаемых по различным формулам небольшое влияние концентрации на теплоперенос снижение Nun/Nu ниже единицы с ростом концентрации (наиболее заметное для суспензий с малым p p ) и увеличение ап/а сверх единицы для суспензий с хорошо теплопроводными частицами соизмеримость влияния физических характеристик и концентрации на NUn/Nu для суспензий с низким Хт/Х и с т/с =ртст/рс (вода—мел)—Оп/а тем меньше 1, чем выше концентрация. Эти результаты иллюстрируют принципиальные особенности теплопереноса гидродисперсными потоками в отличие от газовзвеси появление твердых частиц в потоке жидкости либо не улучшает обстановку в ядре и пристенном слое, либо содействует ее ухудшению (рис. 6-1) в силу соизмеримости основных теплофизических параметров компонентов. [c.247]

Проведенный анализ позволяет сделать следующие выводы 1) различные расчетные формулы можно привести к единообразному виду, рассматривая число Фруда как безразмерную характеристику расхода 2) результаты расчетов Р Ги.мэкс и Рг ,м н по различным формулам дают сравнительно близкие результаты, и 3) весь диапазон изменений Рг весьма невелик по сравнению с диапазоном изменения влияющих факторов, особенно Оо/йт Рг — функция, сравнительно мало меняющаяся в отличие от числа Фруда для слоя в канале Ргсл = Рги( )/Оо) . Действительно, если Ргсл меняется на 3—4 порядка, то Рг меняется в среднем от 2,6 до 7,3. [c.310]

График касательного ускорения изображает зависимость алгебраической величины касательного ускорения w. от времени (рис. 251). В случае неравномерного криволинейного движения точки для построения графиков нормального и полного ускорений точки числовые значения и w для различных моментов времени определяют расчетом по соответствующим формулам, пользуясь значениями и и определенными по соответствующим графикам значения же радиуса кривизны р определяются по задан1юй траектории точки. [c.192]

Рис. 6-14. СРАВНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРЫ ГАЗОВ НА ВЫХОДЕ ИЗ ТОПКИ в ПО РАЗЛИЧНЫМ ФОРМУЛАМ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВЕЛИЧИНЫ Гмако "Р" Во = ПРИМЕНИТЕЛЬНО К ГАЗОМАЗУТНЫМ

В области турбулентного течения (Яе>200) наблюдается значительное расхождение опытных данных различных авторов. Это связано в первую очередь с раз-личны.ми физико-химическими условиями проведения опытов. Максимальные значения теплоотдачи определяются опытными данными, полученными на основании измерения распределения температур по сечению потока [35], [91], [92], и близки к расчету по теоретическим формулам (5.20), (5.28), (5.20а), полученным при решении тепловой задачи при = onst. Нижний уровень теплоотдачи для основной части опытов отвечает полу-эмпирическим критериальным формулам [32, 38] [c.147]

Результаты опытов различных исследователей позволяют считать, что при протекании через короткие каналы кризисные явления отсутствуют даже в тех случаях, когда отношение противодавления к давлению на входе в канал снижается до 0,1 и ниже. Бенджамин и Миллер [Л. 551 исследовали течение насыщенной (на входе) воды через отверстия в диафрагмах. Давления перед диафрагмой под держивались в пределах 13,5—3 бар. При каждом фиксированном значении начального давления варьировалось противодавление, которое на нижнем пределе доводилось до 1 бар (абс.). Во всем исследованном интервале начальных состояний жидкости и противодавлений каких-либо признаков возникновения кризиса течения не обнаруживалось по мере снижения противодавления расход монотонно возрастал. Измеренные значения расходов согласуются с результатами расчетов по гидравлической формуле. Авторы отмечают, что визуально наблюдаемое парообразование в струе происходило лишь на некотором расстоянии от выходного сечения диафрагмы. Таким образом, можно полагать, что в опытах [Л. 55] имел место чисто гидравлический режим течения и однородность струи в [c.171]

Представления об особенностях, сближающих фильтрацию с внутренней, внешней и струйной задачами, полезны для качественного анализа явлений фильтрации. Но для вывода на базе любого нз этих представлений аналитических расчетных формул при современном уровне знаний необходимо столько упрощающих допущений, что результат в значительной мере обесценивается. Поэтому для практических расчетов приходится пользоваться эмпирическими или полуэмпиричеоки ми выражениями (с опытными коэффициентами, показателями степени и т. д.), т. е. по существу интерполяционными формулами. Рз схождение значений гидравлического сопротивления плотного слоя, вычисленных по различным формулам, невелико, и можно пользоваться теми, которые достаточно просты и в то же время описывают обширный экспериментальный материал (ом. ниже). [c.20]

Результаты расчетов по этой формуле при различных б приведены на рис. 2.19. Вероятность достигает максимума 0,935 при б 0,33. Следовательно, резерв временя необходимо распределить пропорционально длительности задач н1= <и/3= 1,33 ч, ia2= =2,67 ч. Если задачи решаются в обратном порядке сначала 12-часовая, а затем 6-часовая, то максимум вероятности уменьшается до 0,9317 и достигается он при таком распределении резерва времени, когда на 12-часовую задачу выделяется 57% всего резервного времени (вместо 677о в первом случае). Если же весь резерв сделать общим и решение второй задачи начинать сразу же после завершения первой, то P(fn, /я) = = Я< >(Р1 + Р2, y)=0.98. Скользящий график работ на ЦВМ позволяет заметно увеличить вероятность безотказного функционирования. [c.51]

Рис. 96. Сопоставление данных расчета угла 6 по различным формулам а — при /= 1 / — по Бэру Р — по Г. Ю. Степанову . 3 — по А. С. Наталевнчу б при / > 1 --по Л. Я- Лазареву ----по Бэру

Малое влияние R было подтверждено специально выполненными расчетами траекторий при значениях iji, полученных по различным (формулам [Л. 75]. При сток-совской зависимости tl3=24, отклонение расчетного S от экспериментального для всех исследованных б при V o =1 и Шо=5—19 м/с не превышает 10—12%. Резкое увеличение отклонения до 48% имеет место при =0 и 1110=5 м/с даже при относительно тонкой пыли (б= =56 мкм). [c.58]

На Практике часто необоснованно увеличивают продолжительность заполнения, особенно при изготовлении крупногабаритных отливок. Анализ формул (3.16)—(3.18) показывает, что продолжительность заполнения зависит от вида потока, толщины отливки и не зависит от ее габаритных размеров. Результаты расчетов по этим формулам подтверждаются экспериментально. На рис. 3.37 показаны зависимости т ап. с от отл для различных сплавов. Экспериментальные значения отличаются от расчетных не более чем на 20%. При дисперсном заполнении с увеличением ботл значение Тзап. л становится для алюминиевых сплавов различных типов почти одинаковым. [c.91]

В сочетании с видоизмененными диаграммами Гудмэна и опытными данными, которые согласуются с результатами расчета по упомянутой формуле конструкций различных типов, этот метод является полезным руководством при предварительном обсуждении предельной долговечности внутренней поверхности стволов орудий. [c.319]

Оценка сил производится путем их измерения или расчетом по Эдмпирическим формулам. Динамометры, применяющиеся для измерения сил резания, имеют различные устройства механические (рычажные и пружинные), электрические (емкостные, индукционные, пьезокварцевые, тензометрические с проволочными датчиками сопротивления) и гидравлические (мембранные и поршневые). Так же раз шчают динамометры однокомпонентные (обычно для измерения силы Р ), двух-и трехкомпонентные. Динамометры должны обладать большой жесткостью и малой инерционностью. [c.73]

Добротность задемпфированной головки можно вычислить по формуле (10), подставив значение р1С, для материала демпфера и Р2С2 для среды, являющейся нагрузкой. Хютер и Болт [8] определили таким образом значения добротности пьезопреобразователя для различных комбинаций окружающих его сред. Однако приводимые ими величины совершенно не соответствуют истинным и являются сильно заниженными вследствие того, что расчет по указанной формуле предполагает абсолютно жесткую связь между пьезопреобразователем и демпфером, с одной стороны, и металлом (нагрузкой), с другой. В действительности же пьезопреобразователь отделен от демпфера слоем клея, а от нагрузки (от контролируемого изделия) при контактном варианте эхо-метода — слоем контактной смазки. Эти слои, обладая некоторой гибкостью, снижают нагрузки на пьезопреобразователь со стороны демпфера и металла. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...