Полуфабрикаты из Пределы текучести

Полуфабрикаты из алюминиевых сплавов, изготовленные из одной и той же заготовки разными способами (прокаткой, прессованием, ковкой, штамповкой, волочением и т. п.), имеют различные механические свойства. При этом наибольшее увеличение предела прочности и текучести с пониженным значением удлинения получаются у изделий, прессованных вдоль волокна. Это явление получило название пресс-эффекта . [c.54]

Пределы текучести 139 Полуфабрикаты из сплавов титановых [c.298]

Упрочняющая термообработка по второму способу имеет ряд преимуществ. Во-первых сплавы, структура которых после закалки состоит из а + р ест фэз, обладают высокой пластичностью при низком значении предела текучести, что позволяет перед старением проводить различные технологические операции полуфабрикатов в холодном состоянии. Во-вторых, нестабильная р-фаза может быть зафиксирована при охлаждении со сравнительно небольшой скоростью, что приводит к получению однородной структуры при закалке даже полуфабрикатов больших сечений. Поэтому упрочняющая термообработка промышленных сплавов титана, как правило, заключается в закалке из нижней части а + р-области с целью получения структуры, состоящей иза-фазы и максимально возможного количества нестабильной р-фазы, и последующем старении, приводящем к распаду р ест с образованием мелкодисперсной смеси а + р-фаз. Для большинства промышленных а + р-сплавов титана температура закалки находится в интервале 820—880° С, а температура старения — 480—550° С. [c.70]

Рассмотрим возможности этих видов обработки. Влияние измельчения зерен на механические свойства магниевых сплавов показано выше (см. 4.1). Как установлено, измельчение микроструктуры способствует повышению прочностных характеристик в среднем на 40—100 МПа и пластичности на 3—10 %. Однако измельчение микроструктуры не устраняет анизотропии механических свойств — одного из основных недостатков магниевых сплавов. При измельчении микроструктуры анизотропия механических свойств может даже усиливаться, поскольку для получения мелкозернистых полуфабрикатов требуется предварительная деформация, которая, как правило, приводит к усилению текстуры в магниевых сплавах. Например, после прокатки разница в пределе прочности (текучести) и относительном удлинении продольных и поперечных образцов в полуфабрикатах магниевых сплавов увеличивается [255]. Особенно сильно анизотропия свойств проявляется после прессования. Предел текучести прессованных прутков в поперечном направлении обычно вдвое ниже, чем образцов, вырезанных в направлении прессования. [c.131]

Упрочнение (наклеп) металла в процессе волочения вызывает нарастающую потерю пластичности металла, которая может привести к обрыву проволоки. Во избежание обрыва проволоки напряжение натяжения в конце ее, вытягиваемом из матрицы, не должно превышать предела текучести металла. Кроме того, для предупреждения обрывов вследствие наклепа при многократном волочении приходится прибегать к отжигу полуфабриката. Суммарные обжатия заготовки л ежду отжигами составляют в среднем 75—85%. [c.188]

Термически обработанные полуфабрикаты из конструкционных металлических материалов (сталей, алюминиевых сплавов, медных сплавов), как правило, обнаруживают сравнительно слабую анизотропию в отношении Стд. Опыт показывает, что образцы, взятые в разных направлениях из поковок и прутков этих материалов, имеют значения предела текучести, расходящиеся друг от друга не более чем на 5—10%. Только у некоторых металлов, в частности у магниевых сплавов, наблюдается более резкая анизотропия в отношении характеристик сопротивления пластической деформации, включая ст . [c.48]

Полуфабрикаты из этих сплавов имеют относительно небольшие прочностные характеристики (по сравнению с термически упрочняемыми сплавами), но высокую пластичность. Все они отличаются высокой коррозионной стойкостью, в особенности в условиях морской атмосферы, хорошо свариваются аргонодуговым способом. Алюминиевомагниевые сплавы дополнительно упрочняют холодной деформацией. По этой причине листы, трубы (а в последнее время и некоторые виды профилей) выпускают не только в отожженном, но и нагартованном состояниях. Холодная деформация повышает пределы прочности и особенно рез.ко текучести пластичность при этом снижается. Нагартовка не уменьшает высокой коррозионной стойкости материала и хорошей его свариваемости. Необходимо, однако, учитывать, что зона около шва имеет свойства, близкие к свойствам отожженного материала. [c.41]

Деформированные полуфабрикаты из сплава Д16 в искусственно состаренном состоянии имеют предел прочности при комнатной температуре не ниже, а предел текучести на 20—30% выше, чем аналогичные полуфабрикаты в естественно состаренном состоянии. Удлинение после искусственного старения значительно снижается. Указанное изменение свойств под влиянием искусственного старения присуще полуфабрикатам, подвергавшимся после закалки пластической деформации порядка 1,5% (при правке или других операциях). Если после закалки деформация не производилась, то предел текучести повышается только на [c.90]

Все образцы изготавливались из прессованных профилей, поставляемых металлургическими заводами по соответствующим стандартам и техническим условиям и сопровождались соответствующими сертификатами. Нарезка образцов из заводских полуфабрикатов была организована так, что из каждого заводского изделия заготавливались четыре стержня различной длины. Из этого же изделия изготавливались девять стандартных образцов для испытаний материала на растяжение. Таким образом, близнецы экспериментальных образцов каждой гибкости выполнялись из различных полуфабрикатов и имели некоторый разброс по механическим характеристикам. Значения условных пределов текучести оо,2, указанные в таблице, представляют собой осредненные характеристики, полученные из ис- [c.146]

С успехом выпускаются также полуфабрикаты в виде пустотелых конструкционных балок с большим числом ребер. Они изготовляются по технологии Гласпул , разработанной фирмой Pultrusions orporation (Кент, Огайо). Заявленная масса пустотелых балок из композиционного материала на 1/4—3/4 меньше, чем у полуфабрикатов из стали и алюминиевых сплавов, имеющих тот же предел текучести. Производятся пустотелые панели, заполняемые полиуретановой пеной и снабженные соединительными ребрами. [c.469]

Наиболее высоким пределом текучести при сжатии обладают прессованные полуфабрикаты из спеченного магниевого порошка (ВМС1). [c.139]

Сплав МАЗ предназначен для изготовления сильнонагру/кенных деталей из прессованных прутков, профилей, плит и других полуфабрикатов. Изделия из этого сплава можно применять при длительно действующих растягивающих напряжениях, не превышающих 60% от предела текучести при растяжении (сГо.з). Толщина стенки деталей из этого сплава должна быть не менее 4 мм во избежание коррозионного растрескивания под напряжением. [c.152]

Технологические особенности изготовления полуфабрикатов. Листовая штамповка титановых сплавов. Для изготовления листов применяют следующие марки технического титана и его сплавов ВТ1-00, ВТ1-0, ОТ4-0, 0Т4-1, ОТ4, ВТ4, ВТ5-1, ОТ4-2, ВТ6, ВТ14 и ВТ15. Выбор того или иного из указанных сплавов для изготовления конструкций надо производить с учетом их механических и технологических свойств. Сплавы низкой и средней прочности (ВТ1-00, ВТ1-0, ОТ4-0, 0Т4-1, 0Т4) обладают хорошей штампуемостью в холодном состоянии. Остальные сплавы в отожженном состоянии имеют пониженную или низкую штампуемость, объясняемую неблагоприятным сочетанием механических свойств для осуществления пластической деформации. По сравнению с другими материалами эти сплавы имеют высокий предел прочности и предел текучести, высокое отношение <То,2/<Тв. сравнительно невысокие удлинение и поперечное сужение, особенно равномерные раан. и равн.)- [c.191]

Практически из нормального дуралюмина возможно изготовление почти любого вида полуфабрикатов. Из дуралюминов повышенной прочности Д6 и ДШ изготовляются почти все те же полуфабрикаты, что и из нормального дуралюмина, за исключением поковок и штамповок, которые требуют сплавов с более высокой пластичностью в горячем состоянии. Добавление кремния в сплавы типа дуралюмин в количестве более 0,6% до — 1,2 /о делает их способными к эффективному искусственному старению, и прочность их а результате этой обработки сильно возрастает (особенно предел текучести). К сплавам этого типа относится АКЗ, один из наиболее прочных из применяемых в настоящее время алюминиевых сплавов. Однако искусственно стареющие сплавы типа дуралюмин обладают сильной склонностью к интер-кристаллитной коррозии, что затрудняет использование полуфабрикатов тонких сечений (листы) из этих сплавов и пр 1водит к необходимости применения специальных сложных мер защиты их от коррозии. Поэтому сплав АК8 применяется только для штамповок, более массивные сечения которых уменьшают опасность, связанную с интеркристал-литной коррозией. [c.179]

По рис. 30 можно определить, какой уровень пластичности можно ожидать на изделиях из титановых сплавов в зависимости от их предела текучести, а также структуры полуфабриката. При изготовлении полуфабрикатов с мелкозернистой структурой характеристики пластичности (главным образом, относительное сужение) у а -(- р-сп лавов будут выше, чем у а-сплавов. Однако при переходе к крупнозернистой, Р-превращенной структуре уменьшение пластичности при повышении предела текучести у а + Pi-спла-вов значительно больше, чем у а-сплавов. Так, при крупнозернистой структуре пластичность а + р-сплавов с пределом текучести около 80 кгс/мм становится весьма низкой. При этом относительное сужение гладких образцов становится меньше относительного сужения надрезанных образцов с мелкозернистой структурой (на рис. 30, бпрнведеиа зависимость относительного сужения в надрезе радиус надреза 0,1 мм, глубина 1,5 мм угол раскрытия 60°, внутренний диаметр 5 мм). Относительное сужение в надрезе так же, как и на гладких образцах, уменьшается с увеличением предела текучести. В соответствии с пластичностью уменьшается и ударная вязкость. Пластичность и вязкость, оцениваемые по стандартным характеристикам, обычно применяемым при сдаче полуфабрикатов, у сплавов с пределом текучести до 95—100 кгс/мм находятся на достаточно высоком уровне. Однако при ужесточении условий нагружения пластичность уменьшается более значительно. [c.87]

Для правомерного определенияна материалах средней и низкой прочности требуются образцы большой толщины. Так для сталей с ffg = 400—700 МПа для обеспечения условий плоской деформации приг комнатной температуре необходимо проводить испытания на образцах толщиной 250 мм, высотой 610 мм, шириной 635 клм для титановых сплавов средней прочности в США используют листовые образцы длиной 400 мм, шириной 120 мм, и толщиной до 80 мм. Это приводит к большому расходу металла и затрудняет испытания из-за необходимости использования машины с большими предельными нагрузками. Не всегда имеются в наличии полуфабрикаты необходимой толщины для определения и, самое главное, механические свойства, определенные на одинаковых стандартных образцах с диаметром 10 мм, но взятых в разных ly e Tax заготовки, существенно различаются, особенно по пределу текучести (это обстоятельство приводит к необходимости регламентировать правила отбора проб из крупных заготовок для того, чтобы можно было надежно сопоставлять результаты испытаний этих образцов на растяжение). Тождественность комплекса механических свойств в крупном и мелком сечении иногда невозможно получить из-за ограниченной прокаливаемости сечения, необходимого Для выполнения критериев правомерности определения Ку , Кроме того, испытания по определению для конструкционных сталей, алюминиевых, титановых и других сплавов низкой и средней прочности и повышенной пластичности должны проводиться при таких температурах и тоЛ-щинах образцов, которые не отражают реальные условия конструирования и эксплуатации. Таким образом, признается необходимость "полунатурных" испытаний, что затрудняет использование этой важной характеристики для широкого практического применения при оценке сопротивления хрупкому разрушению таких важных конструкционных материалов, как низко- и среднеуглеродистые стали. [c.35]

Применительно к магниевым сплавам различают три основные группы обработок, позволяющих заметно повысить уровень механических свойств. Прежде всего это измельчение микроструктуры. При этом заметно повышаются пределы текучести и прочности, а вместе с тем и пластичность. Вторая группа способов связана с использованием деформационного упрочнения — наклепа. Этот вид обработки наиболее универсален и приемлем практически для всех промышленных сплавов. Наконец, третья группа способов — использование термической или термомеханической обработки. Для деформируемых полуфабрикатов из магниевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой (МА1, МА2—1, МА8, МА15 и др.), применяют высокотемпературный (рекристаллизационный) и низкотемпературный (для снятия остаточных напряжений) отжиги. Для термически упрочняемых магниевых полуфабрикатов из сплавов МА5, МАИ, МАИ, МА12, МА21 и др. в основном используют закалку и искусственное старение, а также термомеханическую обработку — низкотемпературную (НТМО), высокотемпературную (ВТМО), и комбинированную (КТМО) [186]. [c.131]

К термически упрочняемым сплавам высокой прочности (0в = 45 кГ/мм и выше) относятся сплавы В93, В95, В96, ВАД23 и частично сплавы Д16, Д19, М40, АК8 и др. (в виде прессованных полуфабрикатов). Для сплавов этой группы характерны высокие значения предела текучести. У катаных изделий из сплавов Д16, Д19 и М40 повышение прочности до уровня, соответствующего высокопрочным сплавам, достигается применением нагартовки, искусственного старения. [c.413]

Сплавы системы А1—Mg—Si легко свариваются и хорошо обрабатываются давлением. Наиболее широко из них применим в криогенной технике сплав АДЗЗ, используемый в виде прессованных полуфабрикатов, трубопроводов и патрубков. По пределу прочности в искусственно состаренном состоянии сплав АДЗЗ как при комнатной, так и при низких температурах близок к сплавам АМг5 и АМгб, но предел текучести его при всех температурах выше. Прочность сварных соединений сплава АДЗЗ в состоянии после [c.429]

Полуфабрикаты из стареющих алюминиевых сплавов (профили, панели, трубы, листы) после закалки обязательно правят растяжением или прогладкой. Степень деформации при правке невелика — обычно не более 3%. Но даже небольшая холодная деформация со степенью 1—3% может сильно увеличить упрочнение при последующем искусственном старении. Например, предел текучести дура-люмина Д16, состаренного при 190Х, в результате применения перед старением растяжки на 1,6% возрастает с 40 до 45,5 кг / м . [c.382]

Естественная окисная пленка удаляется с поверхности деталей двумя способами механической очисткой или травлением в растворе кислот и щелочей. При механической очистке деталей из плакированных полуфабрикатов снимают только верхний блестящий слой( окисную пленку) до придания поверхности металла в местах сварки матового цвета. Детали из мягкого материала с пределом текучести до 20 кг1мм зачищаются только со стороны контакта с электродами, детали из твердого металла — с обеих сторон. [c.101]

В общем можно отметить, что по мере уменьшения этого соотношения коррозионная стойкость сплавов повышается. Полуфабрикаты из сплава Д16 имеют предел прочности 40— 48 кг1мм , предел текучести 28—40 кг1мм , сопротивление срезу— 25—27 кг1мм , удлинение 12—20%. [c.34]

При перезакалке листов и профилей из сплава Д16 (и других упрочняемых термической обработкой сплавов) их прочность и особенно предел текучести понижаются на 1—3 / г илi . Это явление связано с тем, что гарантируемые техническими условиями значения пределов прочности и предела текучести обеспечиваются применением растяжки полуфабрикатов после закалки. Потребители не производят растяжки, и соответствующий эффект упрочнения снижается. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...