Свариваемость легированных сталей

Свариваемость легированных сталей в зависимости от соотношения легирующих элементов и углерода [c.467]

Большинство низколегированных конструкционных сталей обладает удовлетворительной свариваемостью. Для качественной оценки свариваемости легированных сталей подсчитывают эквивалент углерода, например по формуле [c.334]

Свариваемость легированных сталей [c.366]

Свариваемость легированных сталей надает но мере увеличения содержания в них углерода. [c.512]

Термическая обработка сварных соединений. Легирующие элементы— хром, молибден, вольфрам, марганец и др. — придают металлу повышенную прочность, жаростойкость, сопротивляемость коррозии и т. д. В то же время в некоторых случаях они ухудшают свариваемость легированных сталей. [c.247]

Свариваемость углеродистых сталей зависит от содержания в них углерода. Оценку свариваемости легированных сталей производят по эквиваленту углерода [c.246]

Кроме углерода в стали и шве содержатся Мп и 5 , попадающие в металл в процессе раскисления. Для повышения прочностных характеристик и приобретения особых свойств стали (коррозионной стойкости, жаропрочности и т. п.) применяют легирование металла различными полезными элементами, которые, улучшая его свойства, вместе с тем ухудшают его свариваемость. Легированные стали разделяются в зависимости от содержания легирующих элементов на низколегированные (не более 2,5%) легированные (2,5—10 /о) и высоколегированные (более 10 %). Свариваемость стали можно приближенно определить по количеству легирующих элементов, эквивалентных (приравненных) углероду, по формуле [c.126]

Свариваемость легированных сталей определяется их составом. Большинство легирующих добавок понижает теплопроводность стали, вследствие чего увеличивается склонность к короблению. При сварке легированных сталей происходит также частичное выгорание легирующих примесей, поэтому металл шва по своим свойствам отличается от основного металла. Для предупреждения перегрева наплавленного металла и появления деформаций легированные стали сваривают горелками меньшей мощности. Для уменьшения выгорания легирующих элементов пламя выбирают нормальное или с небольшим избытком ацетилена. Некоторые легированные стали закаливаются на воздухе, поэтому при сварке таких сталей применяют предварительный подогрев и последующую термообработку. [c.231]

Свариваемость легированных сталей определяется их составом. Большинство легирующих добавок понижает теплопроводность стали, вследствие чего увеличивается склонность к короблению. При сварке легированных сталей [c.228]

Рис. 1.47. Алгоритм инженерного программного комплекса Свариваемость легированных сталей МГТУ им. Н.Э. Баумана

В настоящее время применяют компьютерное моделирование диаграмм АРА (см. рис. 10.7). Этот подход использован в инженерном программном комплексе Свариваемость легированных сталей , разработанном в МГТУ им. Н.Э. Баумана (см. разд. 1.5). Использование более широкого банка термокинетических диаграмм (ТКД) распада аустенита, полученных применительно к термообработке (Г - In I - структура), не всегда позволяет получить достоверную информацию для условий сварки. Во-первых, эти диаграммы построены для условий нагрева до температур <1000 °С, при которых степень гомогенизации аустенита и размер аустенитного зерна отличаются от этих параметров для ОШЗ сварных соединений. В связи с этим значения критических скоростей охлаждения на диаграммах АРА смещены в сторону меньших значений по сравнению с ТКД. Во-вторых, весьма трудно точно наложить кривые сварочных термических циклов на ТКД и связать параметры диаграмм с параметрами циклов. Ориентировочные значения допускаемых скоростей охлаждения сОо для сталей, указанных в табл. 10.28, рассчитанные по компьютерным моделям их диаграмм АРА, приведены в табл. 10.31. [c.43]

Структура комбинированного сварного соединения из легированных теплоустойчивых сталей с углеродистыми характеризуется ХОРОШИМ сплавлением и плавным переходом от металла шва к свариваемой легированной стали. Зона термического влияния колеблется от 3 до 5 мм. Твердость соединения определяется температурой отпуска. Диаграмма изменения твердости в зависимости от температуры отпуска приведена на фиг. 60. [c.157]

Если же речь идет о свариваемости легированных сталей, предназначенных, например, для изготовления сварных конструкций, работающих в условиях контакта с агрессивной средой, то наряду с требованиями, перечисленными выше, необходимо, чтобы металл шва и зона термического влияния обладали бы также и высокой коррозионной стойкостью. Лишь при обеспечении всех перечисленных требований, предъявляемых к сварному соединению при сварке по обычной технологии, данная сталь будет обладать хорошей свариваемостью. [c.471]

Показателями свариваемости легированных сталей, предназначенных, например. для изготовления химической аппаратуры, является возможность получить сварное соединение, обеспечивающее специальные свойства-коррозионную стойкость, прочность при высоких или низких температурах. [c.140]

Свариваемость легированных сталей оценивается возможностью получения соединений, стойких против образования закалочных струк- [c.111]

Свариваемость легированных сталей, как правило, хуже, чем уг родистых,. поэтому их применение приводит к необходимости введения в процесс сварки особых технологических приемов, в первую очередь подогрева свариваемых конструкций. [c.349]

Расчет стойкости против холодных трещин стыковых сварных соединений жестко закрепленных элементов может быть выполнен с помощью компьютерных программ [11, 12]. Программный комплекс Свариваемость легированных сталей позволяет выполнить расчеты кинетики физических процессов и их выходных параметров, определяющих показатели свариваемости. [c.143]

Свариваемость легированных сталей оценивается не только возможностью получения сварного соединения с физико-механическими свойствами, близкими к свойствам основного металла, но и возможностью сохранения специальных свойств коррозионной стойкости, жаропрочности, химической стойкости, стойкости против образования закалочных структур и др. Большое влияние на свариваемость стали оказывает наличие в ней различных легирующих примесей марганца, кремния, хрома, никеля, молибдена и др. [c.272]

Во многих случаях, в особенности при сварке легированных сталей и различных сплавов, требуется прежде всего получение определенных механических свойств и структуры металла около-шовной зоны и шва, которые зависят от длительности пребывания металла выше определенной температуры, скорости охлаждения в необходимом интервале температур, повторного нагрева и многих других особенностей термического цикла сварки (см. разд. IV). Поэтому оценка эффективности процесса сварки по энергетическим критериям часто оказывается второстепенной. Однако для сталей, мало чувствительных к воздействию термического цикла сварки, оценка эффективности различных режимов сварки по энергетическим затратам необходима. Следует различать сварные соединения двух основных крайних типов соединения, в которых преобладает наплавленный металл (заштрихованные участки на рис. 7.20, вверху), и соединения, образуемые преимущественно в результате расплавления основного металла (рис. 7.20, внизу). Для последнего типа соединений, например стыкового, тепловую эффективность процесса целесообразно характеризовать удельной затратой количества теплоты на единицу площади свариваемой поверхности [c.232]

Температурные деформации при сварке создают остаточные напряжения в зоне шва. Эти напряжения незначительны, если свариваемые металлы обладают хорошей пластичностью. К таким металлам относятся низко- и среднеуглеродистые стали. Сварка легированных сталей несколько затруднена из-за склонности к закалке околошовной зоны. Допускаемые напряжения для сварных соединений выбирают по табл. 1.1. [c.30]

Сталь инструментальная и многие марки специальной легированной стали обычно свариваются с предварительным, относительно высоким подогревом, если свариваемые детали сравнительно велики. Мелкие детали, которые быстро нагреваются за счёт сварочного тепла, специальному предварительному подогреву часто не подвергаются, [c.356]

О г и е в е ц к и й А. С., О прочности м свариваемости углеродистых и легированных сталей, Энергоиздат, 1940. [c.454]

В низко- и среднелегированных сталях легирующие элементы вводят в основном для упрочнения. Хром и молибден способствуют некоторому повышению коррозионной стойкости стали в котловой воде и насыщенном паре. Упрочнение достигается в основном вследствие повышения склонности легированных сталей к прокаливаемости, упрочнения феррита и образования мелкодисперсных карбидов. Одновременно несколько ухудшаются пластические свойства и свариваемость. Сварку листов больших толщин из низколегированных сталей приходится проводить с предварительным и сопутствующим подогревом после сварки во избежание образования трещин становится необходимым высокий отпуск это усложняет технологический процесс и увеличивает трудоемкость изготовления. Однако снижается металлоемкость, так как вследствие более высокой прочности легированных сталей растут допускаемые напряжения. Многие низколегированные стали имеют заметно более низкую температуру перехода в хрупкое состояние по сравнению с углеродистыми. [c.107]

Свариваемость перлитных сталей в существенной степени зависит от уровня их легирования и прежде всего от содержания углерода. [c.25]

В практике сварных конструкций могут встречаться также разнородные сварные соединения аустенитных сталей первой и второй групп между собой. В этих случаях целесообразно для большинства сочетаний свариваемых сталей использовать электроды, предназначенные для сварки сталей второй группы. Применение наиболее распространенных аустенитно-ферритных электродов для сварки между собой аустенитных сталей первой и второй групп нежелательно из-за опасности образования трещин в первых слоях, примыкающих к более легированной стали. [c.39]

В процессе проектирования сварной конструкции особое внимание должно уделяться методу сварки, выбор которого в значительной степени определяет качество изделия и трудоемкость его изготовления. Для сварных конструкций турбин характерны две особенности — сложность конфигурации свариваемых изделий при относительной малой протяженности сварных швов и широкое применение различных легированных сталей. Эти обстоятельства определили преимущественное применение в настоящее время для сварки основных узлов — ручной дуговой сварки качественными [c.71]

Широкое использование в деталях турбин легированных сталей, требующих применения режимов сварки с замедленными скоростями охлаждения, обусловливает необходимость проведения сварки изделий с подогревом и замедленным охлаждением. Как было указано в п. 2 главы П1, использование подогрева может быть рекомендовано также для снижения реактивных напряжений и коробления при сварке узлов с большой толщиной и жесткостью свариваемых элементов. Режимы подогрева в зависимости от марки стали и типа изделия приведены в главе П. [c.86]

С повышением содержания специальных элементов свариваемость легированных сталей понижается. Способность легированных сталей самозакаливаться вызывает вн тренние напряжения в зоне шва, увеличивается его твердость, снижается ударная вязкость стали. Малая теплопроводность легированных сталей также вызывает внутренние напряжения и появление трещин. [c.307]

Расчет стойкости сварных соединений тлеродистых и легированных сталей может быть выполнен с использованием инженерного программного комплекса Свариваемость легированных сталей , разработанного в МГТУ им. Н.Э. Баумана. С помощью этого комплекса анализируют физические процессы в металлах при сварке, обусловливающие образование трещин. В этом случае используются концептуальные физические модели процесса разрущения при образовании трещин, аналитические зависимости законов металлофизики, регрессионные уравнения, описывающие характеристики и константы материалов на основе статистической обработки опытных данных. Такой расчетный метод имеет более универсальный характер, чем параметрические уравнения, и позволяют учитывать достаточно широкий ряд металлургических, технологических и геометрических факторов. Расчеты выполняют с помощью компьютерной техники. [c.69]

Свариваемость легированных сталей по основному показателю сопротивляемости ХТ при сварке необходимо оценивать с учетом всех факторов, приводящих к их образованию. Как указано выше, к ним относятся структура, размер аустенитного зерна, концентращм диффузионного водорода в зоне образования ХТ и остаточные сварочные напряжения. Подробная информация об этих факторах даны в разд. 1.5. Упомянутые факторы зависят от многих металлургических и конструктивно-технологических параметров (КТП) процесса изготовления сварных конструкций. При этом влияние последних не однозначно, а часто носит противоположный характер, например увеличение тепловой энергии сварки снижает содержание мартенсита в структуре и в то же время приводит к росту аустенитного зерна. Поэтому оценка свариваемости возможна только на основе расчетного анализа формирования и развития факторов трещинообразова-ния в условиях многовариантных сочетаний КТП. Такой анализ может быть выполнен с помощью инженерного программного комплекса (ИПК) Свариваемость легированных сталей (подробно см. в разд. 1.5). [c.45]

Температура сопутствующего подогрева Т,. , предупреждающая образование ХТ, пршта за показатель стойкости ЗТВ сварных соединений против ХТ. Результаты расчета с помощью ИПК Свариваемость легированных сталей приведены на рис. 10.9, айв. [c.46]

Свариваемость легированной стали зависит от влияния легирующих элементов на протяженность у-области и от их отношения к углероду и кислороду. Область утвердых растворов железа расширяют С, М, N1, Мп, Со, а элементы Сг, А1, 51, W, Мо, V, И, ЫЬ ее сужают. [c.36]

Свариваемость рассматриваемых сталей и сплавов затрудняется мпогокомпонеитностью их легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций (коррозионная стойкость, жаростойкость или жаропрочность). Общей сложностью сварки является предупреждение образования в шве и околошовной зоне кристаллизационных горячих трещин, имеющих межкристаллит-пый характер, наблюдаемых в виде мельчайших микронадрывов и трещин. Горячие трещины могут возникнуть и при термообработке или работе конструкции нри повышенных температурах. Образование горячих трещин наибо,лее характерно для крупнозернистой структуры металла шва, особенно выраженной в многослойных швах, когда кристаллы последующего слоя продолжают кристаллы предыдущего слоя. [c.286]

При сварке легированных сталей необходимо использовать специальные сварочные проволоки, содержащие раскислители (марганец и кремний) — Св08ГС, Св08Г2С, СвО,7ГС, которые предохраняют от окисления легирующие добавки свариваемого металла (защитный газ СО2 — сильный окислитель). Подробно металлургические особенности процесса сварки в углекислом газе рассматриваются в работе [18]. [c.382]

Низколегированная сталь является переходной между углеродистыми и легированными сталями. Она по своей основе соответствует малоуглеродистой стали (С 0,1—0,2%), легированной хромом, никелем, медью, ванадием, ниобием и другими элементами в небольших и микроскопических дозах (десятые и сотые доли процента). Микролегирование, незначительно удорожая сталь, значительно повышает ее прочность, хладо-, коррозиопно- и износостойкость по сравнению с углеродистыми сталями, сохраняя ее пластичные свойства и свариваемость. [c.29]

В результате исследования свариваемости легированных конструкционных сталей разработаны методика изучения кинетики превращений в металлах при помощи производного термического анализа и расчетный метод определения оптимальных режимов сварки закаливающихся сталей (Б. М. Матьякубов). [c.24]

Типичным представителем новых марок легированных сталей является опытная сталь марки 5Ы1—Сг—Мо—V (НУ 140). Эту сталь по свариваемости можно сравнить со сталью НУ80. [c.332]

При сварке на постоянном токе следует учесть, что на положительном полюсе (аноде) выделяется больше тепла, чем на отрицательном (катоде). Поэтому свариваемый металл, требующий больше тепла на нагрев кромок, присоединяется обычно к по. южгггельному полюсу сварочной цепи, а электрод к отрицательному полюсу. Такое присоединение полюсов носит название прямой полярности. Если, наоборот, отрицательный полюс присоединить к изделию, а по.чожительный к электроду, то такая полярность называется обратной. Она применяется в тех случаях, когда требуется получить меньший нагрев свариваемого металла, например при сварке тонкого металла, при сварке высокоуглеродистых и легированных сталей, чувствите.пьных к перегреву. [c.52]

При замене общего подогрева местным и выборе условий его проведения необходимо учитывать назначение подогрева и тип свариваемого изделия. Так, при сварке узлов относительно небольшой жесткости из легированной стали определяющим фактором выбора условий проведения подогрева является уменьшение скорости охлаждения шва и околошовной зоны до значений, при которых обеспечивается получение пластичных структур, не склонных к трещинообразованню. Указанный режим охлаждения зоны сварки обычно достигается тем, что деталь подогревается перед сваркой (предварительный подогрев), а также во время сварки (сопутствующий подогрев). Наиболее рациональным является в данном случае использование местного подогрева. К числу подобных узлов можно отнести стыки трубопроводов (кроме замыкающих), швы сосудов и другие. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...