Толстостенный цилиндр при действии внутреннего и наружного давления

Проектируя уплотнение, конструктор должен стремиться выбрать такую форму уплотняющих элементов, чтобы свести угловую деформацию к нулю за счет приближения к нулю момента М -Этого можно достигнуть выбором типа опоры кольца, смещая реакцию R (рис. 85, б), и выбором места установки вспомогательного уплотнения. Опорное кольцо можно также разгрузить от сил давления в радиальном направлении, установив вспомогательное уплотнение согласно рис. 85, в (в этом случае правый торец должен опираться на притертую поверхность). Для кольца, нагруженного радиальными силами давления (рис. 85, г, д), при малом скручивающем моменте напряжение и деформацию можно оценивать по формулам для толстостенных цилиндров. При действии только наружного давления (ра = р ) наибольшее значение напряжения сжатия развивается на внутренней поверхности (рис. 85, г) [c.168]

Рассмотрим толстостенный цилиндр с внутренним радиусом Vj и наружным - / 2 находящийся под действием внутреннего и наружного давления (рис.22.1). Вследствие осевой симметрии цилиндра и нагрузки напряжения и деформации тоже будут симметричными относительно оси и одинаковыми во всех поперечных сечениях. Поэтому из цилиндра можно вырезать двумя поперечными сечениями кольцо толщиной / = 1 и рассмотреть его напряженное состояние. [c.320]

Рассмотрим задачу о расчете толстостенного цилиндра, подвергающегося действию равномерно распределенных наружного давления и внутреннего давления р (рис. 16.3, д). Такая нагрузка не может вызывать деформации изгиба цилиндра. [c.572]

ТОЛСТОСТЕННЫЙ ЦИЛИНДР ПРИ ДЕЙСТВИИ ВНУТРЕННЕГО и НАРУЖНОГО ДАВЛЕНИЯ [c.219]

Цилиндры толстостенные — Напряжения— Определение графическое 221 — Напряжения температурные 224 — Несущая способность — Повышение 223, 224 ---- под действием внутреннего и наружного давления—Расчет 219 [c.562]

ТОЛСТОСТЕННЫЙ цилиндр под ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО И НАРУЖНОГО ДАВЛЕНИЯ [c.211]

Если толстостенный цилиндр испытывает действие одного только внутреннего давления, то внутренние точки стенки цилиндра напряжены значительно сильнее, чем наружные (см фиг. 3). [c.214]

Рассмотрим длинный толстостенный цилиндр внутреннего а и наружного Ь радиусов под действием внутреннего давления р. Для изотропного материала цилиндра на стадии упругого деформирования при плоской деформации в полярных координатах [c.232]

Толстостенный цилиндр под действием внутреннего и наружного давления (задача Ляме).............................................. 320 [c.9]

Толстостенный цилиндр нод действием внутреннего и наружного давления (задача Ляме) [c.320]

На фиг. 1 изображено поперечное сечение толстостенного полого цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления Рх и наружного давления р . Внутренний и наружный радиусы цилиндра обозначены соответственно Г и г . Если давления равномерно распределены по длине, то в произвольной точке сечения на расстоянии г от оси имеет место напряженное состояние, компоненты которого показаны на фиг. 2. Главные нормальные напряжения и определяются по формулам Ляме [c.219]

Напряжения и деформации в толстостенном цилиндре при действии внутреннего и наружного давления [c.63]

Пример 3. Толстостенный стальной цилиндр с внутренним радиусом = = 10 см и наружным =20 см подвержен действию внутреннего давления [c.398]

Напряжённое состояние и деформации толстостенного цилиндра, подверженного действию равномерно распределённых наружных и внутренних давлений, симметричны относительно оси цилиндра. В силу этого по радиальным и концентрическим цилиндрическим сечениям стенки цилиндра будут действовать главные нормальные напряжения. Обычно обозначают эти главные напряжения соответственно через ад и а,. [c.87]

Большая — протекает в кольцевом пространстве между наружны.м и внутренним цилиндрами и смешивается с продуктами сгорания топлива частично в конце внутреннего цилиндра перед поступлением газов в турбину, частично в самом внутреннем цилиндре, куда воздух поступает через специальные отверстия. В результате перемешивания продуктов сгорания с большим количеством избыточного воздуха температура рабочего тела перед турбиной достигает допустимого уровня, указанного выше. Наружный цилиндр камеры выполняется толстостенным, так как он должен выдерживать внутреннее давление газов, доходящее в некоторых типах установок до 12 ата. Стенки этого цилиндра защищены от действия высокой температуры потоком омывающего их изнутри относительно холодного воздуха, протекающего между обоими цилиндрами. Внутренний цилиндр, как это следует из сделанного ранее описания, полностью разгружен от давления, но зато воспринимает [c.540]

Для приближенного расчета толстостенных цилиндров при осесимметричной нагрузке иногда применяют теорию тонкостенных цилиндрических оболочек. Обычно это приводит к значительно большим погрешностям, чем при использовании рассмотренного выше приближенного метода. Однако, если при расчете по теории тонкостенных цилиндрических оболочек соблюдать определенные правила, то точность расчета можно существенно повысить. Прежде всего все нагрузки, приложенные к наружной или внутренней поверхности цилиндра, необходимо привесии к его срединной поверхности. Так, н-апример, если на цилиндр действуют внутреннее давление р и наружное давление рг, то в расчетные зависимости надо подставлять приведенное давление [c.91]

Формула Ламе расчет открытых и закрытых толстостенных цилиндров, находящихся под действием внутреннего и наружного давления расчет составных цилиндров. Выводы надо дать в несколько упрощенном виде, опираясь на гипотезу плоских сечений [10]. Как уже говорилось, эта тема годится для специальностей, связанных с химическим и пищевым мащино- и аппа-ратостроеннем, а также для электромашиностроителей. [c.44]

На рис. 2.34 и 2.35 показаны некоторые результаты исследования М1етодом замораживания от действия внутреннего давления модели толстостенного цилиндра со сфе рическими торцами и полостью, имеющей звездообразное поперечное сечение с шестью вершинами. Длина модели =140 мм, наружный диаметр 26 = 70 мм, диаметр окружности, описывающей вершины вырезов 2а = 88, так что Ь1Ь=4,0 а1Ь = 0,63 д/Ъ = 0,05 (д — радиус вершины выреза) [110]. Модель изготовлена отливкой из двух половин, которые затем склеены эпоксидным клеем. Половины модели отливали в стальные формы со стержнями из сплава В,уда, который выплавляли после полимеризаци1и материала модели. Из замороженной модели были изготовлены срезы (меридиональный, проходящий через вершины вырезов и ряд поперечных) толщиной 3 мм. С помощью поляризационно-оптического метода довольно трудно получить поле перемещений. Для этого от напряжений нужно переходить к деформациям и, интегрируя деформации, вычислять перемещения. Однако поле перемещений достаточно просто получить методом муара. Для этого на срез замороженной модели наносят сетку и срез размораживают. При наложении на размороженный срез эталонной сетки получают картину муаровых полос, дающую перемещения. [c.58]

Метод полимеризации, позволяет определять напряжения в толстостенных металлополимерных элементах (см. рис. 2.8) от действия внутреннего давления [85]. Исследуем напряжения в цилиндре с прямыми торцами, с,кр еялеино.м по наружной поверхно сти с жесткой металлической оболочкой и нагруженном давлением по внутренней и торцевым поверх,ностям. Модель, имеющая размеры длина =150 мм, наружный диаметр 26 = 75 мм, внутренний диаметр 2а=25 мм, так что /6 = 4 6/а=3, отлита из эпоксидного материала холодного отверждения указз нного состава. Толщина стенки цилиндра 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном эксперименте по изучению процесса тепловыделения. Модель отливали в форму (рис. 3.9)., Она состоит из трех основных частей. Наружной стенкой формы служит тонкая оболочка 3 толщиной й = 0,8 мм из. дюралюминия, с которой ци- [c.90]

На фиг I изображено поперечное сечение толстостенного полого цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления р, и наружного давления pj. Внутренний и наружный радиусы ци-пнндра обозначены соответственно г, н г . [c.211]

На рис. 5.17 показаны кривые ползучести, рассчитанные по наружному диаметру цилиндров они получены при испытаниях на ползучесть под действием внутреннего давления толстостенных котельных труб (наружный диаметр - 50 мм, внутренний диаметр 25 мм) из углеродистой стали и стали 2,25Сг — 1Мо. Здесь же показаны кривые ползучести при одноосном растяжении, полученные на круглых образцах, вырезанных из стенок труб из указанных сталей в осевом направлении. Те и другие кривые ползучести имеют сходную форму. [c.145]

На первой стадии анализа напряжений ствол орудия рассматривают как гладкий толстостенный цилиндр. Теоретические исследования, выполненные Ланингом (1944 г.), принадлежат к числу первых точных работ по анализу напряжений в толстостенных цилиндрах, подвергающихся действию случайных нагрузок. Методами анализа Ланинга можно оценивать напряжения при случайных равномерно распределенных нагрузках внутреннем давлении внешнем давлении внутренних и наружных срезывающих усилиях. Используя принцип суперпозиции, можно подсчитать напряжение для произвольного их сочетания. Более исчерпывающая информация этого типа была получена позднее в Арсенале Уотертаун (1954 г.). [c.307]

Рассмотрим в качестве примера исследование напряжений в толстостенном цилиндре с прямыми торцами, скрепленном по наружной поверхности с жесткой металлической оболочкой, при действии внутреннего давления. Модель имела следующие размеры длина Ь = 150 мм, наружный диаметр 2Ь = 75 мм, внутренний диаметр 2а = 25 мм, ЫЬ = 4, Ь/а = 3 (рис. 7). Ее отливали из эпоксидного материала холодного отверждения указанного выше состава. Толщина стенки модели составляла 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном выше эксперименте. Разборная форма состояла из трех частей, изготовленных из дюралюминия. Наружной стенкой служила тонкая оболочка толщиной к = 0,8 мм, с которой цилиндр из смолы скреплялся в процессе полимеризации. Снизу форма была ограничена днищем, а изнутри полым стержнем. Оболочка изнутри тщательно зачищалась шкуркой и обезжиривалась ацетоном для улучшения адгезии. Днище и полый стержень смазывались внутри формы антнадгезионной силиконовой смазкой. Сразу после заливки форму помещали в ванну с холодной водой и через 4 ч вынимали и продолжали полимеризацию на воздухе. Через 294 [c.294]

При выборе рабочих напряжений для таких роторов необходимо иметь в виду, что очень большие поковки могут, по всей вероятности, меть дефекты материала у центра, гдё как раз достигают наибольшего значения напрйжения, обусловленные силами инерции. Чтобы "ИСКЛЮЧИТЬ неопределенность, на практике обычно просверливают центральное отверстие по оси ротора. Хотя наибольшие напряжения вследствие наличия отверстия увеличиваются вдвое, однако это ком-т1енсируется возможностью исследования доброкачественности материала внутри поковки. При предварительных испытаниях ротор заставляют вращаться со скоростью, выше обычной % так что напряжения около отверстия могут превосходить предел текучести. После остановки ротора напряжения не исчезнут совершенно вследствие -остаточной деформации материала у отверстия Внутренняя часть металла, претерпевшая текучесть, сжимается наружной, а наружная, аоборот, растягивается внутренней ). Это явление совершенно аналогично тому, что происходит в толстостенном цилиндре, перенапряжен-шом под действием внутреннего давления (см. стр. 179), Остаточные напряжения, вызываемые у отверстия перенапряжением, противоположны по знаку напряжениям, обусловленным силами инерции следовательно, перенапряжение оказывает благоприятное влияние на окончательное распределение напряжения в роторе ). [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...