Цилиндрические элементы под наружным давлением

Анализируя многочисленные данные, видим, что фактические значения предельного давления находятся между значениями, определяемыми по формулам (1) и (2). Применяя формулы (1) и (2) для оценки скорости ползучести цилиндрических элементов под внутренним давлением, видим, что при замене в этих формулах предела текучести условным пределом ползучести при одноосном растяжении опытные значения нагрузок для трубы и растягиваемого образца, вызывающие одинаковые скорости ползучести на наружной поверхности трубы и при одноосном растяжении, совпадают с вычисленными по формуле (1), [c.300]

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЭЛЕМЕНТЫ ПОД НАРУЖНЫМ ДАВЛЕНИЕМ [c.330]

Гладкие цилиндрические элементы, находящиеся под действием бокового нли всестороннего наружного давления, рассчитывают из следующих условий [c.69]

Для расчета при упругопластическом состоянии цилиндрического элемента рассмотрим цилиндрический элемент толстостенной трубы или цилиндра с опорой на дно, с внутренним радиусом и наружным /-2, испытывающий внутреннее давление р или р ах- Причем имеется в виду, что этот цилиндрический элемент замкнут между неподвижными стенками или фланцами. [c.56]

Соединения деталей с наружной (трубы) и внутренней (муфты) конической резьбой применяют при высоких давлениях и температурах. При меньших давлениях достаточная плотность получается при соединении конической резьбы труб с цилиндрической резьбой муфты (водопроводы, газопроводы и др.) с профилем по ТОСТ 6357—81 (см. рис. к табл. 4.51). Профиль и номинальные размеры элементов резьбы приведены в табл. 4.55. [c.249]

Более приемлемыми для титановых сплавов являются способы, основанные на трении качения деформирующего элемента по обрабатываемой поверхности, в частности, обработка роликами и шарами наружных и внутренних (с диаметральными размерами от 12 мм и больше) цилиндрических, торцовых, плоских и фасонных поверхностей. В зависимости от целевого назначения обработки давлением (калибрование, отделка, упрочнение) применяются устройства жесткого или упругого действия. [c.10]

Резиновые трубки, оклеенные тканью, как и резиновые изделия иных профилей с цилиндрической полостью, применяют для уплотнения окон и створок дверей в вагонах. Рукава с заделанными концами и вентилем на одном из торцов применяют в качестве съемной опалубки при некоторых видах бетонных работ, когда используют прорезиненный корд или оплетку, располагая текстильные элементы каркаса под углом, значительно меньшим 54° 44. В условиях рабочего давления наружный диаметр таких изделий увеличивается на 30%, обеспечивая требуемую форму и размеры полости бетонируемого блока. После затвердевания бетона рабочее давление стравливают и опалубку извлекают из бетона. [c.201]

Разрушение элемента определяют по резкому падению давления в. гидросистеме, что фиксируется манометром 5 и самопишущим прибором 8. Максимальное давление в насадке является разрушающим давлением. Стенд рассчитан на испытание цилиндрических пористых элементов с наружным диаметром 40 и внутренним 34 мм, высотой от 50 до 500 мм при разрушающем давлении до 10 МПа. [c.306]

Расчет цилиндрических элементов, подверженных наружно.иу давлению. Для жаровых труб сохранены формулы из прежних норм с внесением лишь, поправок, связанных с изменением значений допускаемых напряжений. Добав.лен расчет труб небольшого диаметра, подверженных наружному давлению. Предельный диаметр труб, на который распространяется приведенная в нормах методика, а также величины поправочного коэффициента Т1 при выборе допускаемого напряжения приняты с таким расчетом, чтобы исключалась необходимость в специальной поверке таких труб на устойчивость. Исходя из этого же условия, составлена таблица MinJHMaflbHbix толщин стенки. [c.301]

Формулировки, подробно определяющие Я и й,- 20-узлового элемента, можно найти в [21], а 8-узлового — в [38]. Широко используется 20-узловой гибридный трещинный элемент в программах общего назначения [39,40]. С середины 70-х годов этот метод широко применялся для решения задач, связанных с изучением поверхностных дефектов, находящихся на меридиональном и окружном направлениях внутренней н наружной поверхностей цилиндрических сосудов высокого давления (оболочек), поверхностных дефектов в пластинах, подвергаемых растяжению и изгибу, поверхностных дефектов, расположенных возле крепежных отверстий в лапах, дефектов вблизи соединения патрубков с сосудами высокого давления и т. д. [16—25]. Метод, использующий гибридные трещинные элементы, был распространен на исследование трехмерных трещин, находящихся на поверхности раздела биматериалов, например на поверхности раздела между зарядом и бронирующим покрытием в ракетных твердотопливных двигателях [40—41]. [c.194]

На выделенный элемент действуют три силы сила инерции, возникающая в связи с вращением элемента, сила давления, триложенная к наружной поверхности и сжимающая цилиндрическую поверхность, и сила давления, триложенная к внутренней поверхности малого элемента. Уравнение равновесия малого элемента имеет вид [c.61]

Роликовый подшипник 5 (рис, 4.55) задней опоры трехступенчатой турбины ротора низкого давления РНД монтируется на наружную поверхность цапфы 2, которая установлена на вал / по эвольвентным шлицам и затянута гайкой /4. Наружное кольцо подшипника размещается в стакане 4 упругодемпферной опоры силового внутреннего корпуса 7, коническая оболочка которого переходит в цилиндрическую. Внутренний корпус через восемь силовых стоек 8 соединен с кольцом подвески 9 наружного корпуса. Стенки корпуса, силовые стойки и внутренний корпус экранированы кожухом I/, защищающим их от воздействия высоких температур. Одновременно экранирующий кожух образует газовый тракт. Между силовыми элементами наружного 12 и внутреннего 7 корпусов, у силовых стоек 8, и экранирующим кожухом 11 продувается охлаждающий воздух. Соединение силовых корпусов со стойками осуществляется призонными болтами 10 и 13. Полость опоры изолирована от газовоздушного тракта уплотнениями с графитовыми кольцами 3 я 16, а также лабиринтными уплотнениями 6 и 15, что обеспечивает небольшое противодавление и прижатие по торцу графитовых колец 3 и 16 контактных уплотнений. [c.208]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

Строгание поверхностей моделей или заготовок для них необходимо производить проходным чистовым резцом с пластинкой из стали Р 9. Геометрические параметры резца у = 20°, а = 12°, 1 = 0°, ф = 45° радиус сопряжения режущих кромок при вершине Л = 1,0 мм. Твердость инструмента после термической обработки 58—62 HR . Основные особенности фрезерования и склейки тонкостенных моделей заключаются в следующем. Модель иногда приходится выполнять из нескольких заготовок. Размеры заготовок определяются требованиями обеспечения необходимой их жесткости при изготовлении, возможностями имеющихся металлорежущих станков и размерами режущего инструмента. Заготовки по наружному контуру обрабатываются на фрезерном или строгальном станках. Цилиндрические поверхности заготовок лучше выполнять на больших токарных станках на планшайбе. Заготовки должны в точности повторять наружные контуры модели. Перед фрезерованием внутренних вертикальных ребер заготовки размечаются на торцах, без нанесения рисок на боковых поверхностях. При фрезеровании модель закрепляется в металлической оправке. На вертикальном фрезерном станке производится симметричная черновая выборка материала из объемов между вертикальными элементами (см. рис. 3) с оставлением припуска 1,5—2 мм с каждой стороны элемента. Чистовая обработка стенок должна выполняться поочередно с одной и другой сторон элемента с установкой в выбранные объемы размерных вкладышей. Для сохранения плоской формы обрабатываемых стенок используются винтовые пары с прокладками при этом максимальные отклонения от плоскости элементов на длине 100 мм не превышают 0,1—0,15 мм и по толщине — +0,05 жм (при толщинах стенок б = 1—3 мм). Пересекающиеся стенки в результате выборки внутренних объемов материала имеют радиусы сопряжений 6—7 мм точная подгонка мест сопряжений, а также вырезы и отверстия в вертикальных стенках выполняются с помощью технической бормашины (или слесарной машины Гном ) с прямыми и угловыми наконечниками и фрезами специальной требуемой формы. Склеиваются заготовки и части модели (высота модели Н достигает 200—400 мм) с помощью дихлорэтано-вого клея [2]. Перед склейкой склеиваемые части своими поверхностями погружаются на 8—10 мин в ванну с чистым дихлорэтаном. Происходит размягчение поверхностной пленки на толщину 0,1 мм. Далее на поверхность наносится кистью тонкий слой клея (5% органического стекла в дихлорэтане) и склеиваемые поверхности соединяются производится при-грузка склеиваемых частей для создания в клеевом шве давлений порядка 0,5 кПсм . Для выхода паров дихлорэтана из внутренних замкнутых полостей модели в ее стенках и в нагрузочных штампах делаются одиночные отверстия диаметром 5 мм. Для уменьшения скорости испарения дихлорэтана, что может приводить к образованию пузырьков и иепроклей-кам, наружный контур шва заклеивается клейкой лентой. Нагрузка [c.65]

Переходя к обзору результатов исследований поведения многосвязных оболочек, остановимся прежде всего на работах, посвященных изучению влияния трещин различного типа на напряженно-деформированное состояние цилиндрических труб. Димарогонас [78] рассмотрел задачу об устойчивости длинной трубы (кольца), находящейся под действием внешнего давления. Считалось, что труба имеет продольную щель с глубиной,, не пр-ёвышающей толщину стенки. В работе получено трансцендентное уравнение для критического давления, решение которого представлено в функции от глубины трещины. Автором получены также формы потери устойчивости трубы с внутренними и наружными трещинами. На основе проведенной работы делается вывод о том, что трещины приводят к значительному понижению устойчивости труб. Следует отметить, что сегодня весьма актуальной является пробл ема влияния трещин на динамические параметры элементов несущих конструкций. Исследованию такой задачи посвящена работа Дитриха [79]. В ней приведены результаты исследования изменения собственных частот и форм колебаний труб при появлении различных трещин в сварных щвах. Теоретический анализ выполнен с помощью метода конечных элементов. В работе приведены полученные с помощью ЭВМ графики изменения частот восьми низших тонов изгибных колебаний трубы в зависимости от длины трещины. Соответствующие этим частотам формы колебаний представ- лены в трехмерной форме. [c.301]

Весьма распространенным видом пьезоэлемента из керамики является полый цилиндр. Электроды наносятся на внутреннюю и наружную боковые поверхности и элемент поляризуется в направлении радиуса. Такой пьезоэлемент может работать при равномерном сжатии в радиальном направлении или при сжатии вдоль образующей. Цилиндрические пьезоэлементы из керамики используются для измерительных гидроакустических и ультразвуковых приемников. Если цилиндр из пьезокерамики таков, что длина его окружности пО и высота Н малы по сравнению с длиной волны звука в керамике и окружающей среде, то под действием звукового давления на боковую поверхность он деформируется квазистатически и механические напряжения в нем не зависят от частоты. [c.190]

Трубная резьба (рис. 179) имеет профиль дюймовой резьбы, но мельче по шагу и другим элементам. Измеряется она в дюймах и характеризуется числом ниток резьбы на 1 дюйм. За диаметр резьб принят условно внутренний диаметр трубы (диаметр отверстия), а не наружный. Вершины выступов винта и гайки плоско срезаны или закруглены. Плоско срезанный профиль применяется для резьб обычных трубных соединений, рассчитанных на невысокое давление, с уплотнением льняными нитями или пряжей с суриком, закругленный профиль применяют в тех случаях, когда к плотности (непроницаемости) трубных соединений предъявляются повышенные требования. Трубная цилиндрическая резьба обозначается Труб /4" трубная коническая резьба — с проставлением впереди слова Труб прописной буквы К, например КТруб /4" [c.118]

Сосуд высокого давления реакторов этого типа должен контро -лироваться снаружи, так как не все вставные элементы из него-можно удалить. Для акустического контакта применяется проточная вода. В отличие от контроля изнутри в этом случае-требуется постоянная проверка качества акустического контакта. Для контроля цилиндрической части сосуда вокруг него монтируют вертикальные цилиндрические рельсы, по которЫ№ движется тележка, имеющая механизм поперечного перемещения (рис. 30.3). На этом механизме закреплена система контроля. Система контроля с искателями, подвешенными на карданных шарнирах, движется по наружной поверхности сосуда по меандровой траектории. В старых конструкциях тележку [c.575]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...