Соотношения между лучистыми потоками

СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ЛУЧИСТЫМИ ПОТОКАМИ [c.59]

Рассмотрение соотношений между лучистыми потоками различных видов сделано применительно к потокам, отнесенным к 1 поверхности (плотности излучения). Все эти соотношения справедливы и применительно к лучистым потокам для поверхности произвольного размера. [c.38]

Рассмотрим три характерных случая соотношений между лучистыми тепловыми потоками. [c.59]

Соотношение между скоростями распространения фазы (скорость по нормали) и энергии (скорость по лучу) световой волны. Поток лучистой энергии, как известно, определяется произведением скорости потока энергии, которую называем скоростью по лучу v , на плотность энергии поля световой волны w, т. е. [c.250]

Характер распределения по ходу факела температуры и падающих на стенку топочной камеры лучистых потоков зависит от соотношения между тепловыделением и теплоотдачей в различных точках по высоте топочной камеры. В корне факела обычно имеет место быстрый подъем температуры и рост падающих лучистых потоков, обусловленные интенсивным тепловыделением при сгорании топлива. По мере удаления от горелки рост температуры и падающих лучистых потоков сначала замедляется, а затем переходит [c.238]

Рис. 138. Коэффициент соотношения между световым и лучистым потоками в зависимости от длины волны

Находим по формуле (11.221) значение коэффициента соотношения между световым и лучистым потоками [c.254]

Обратим внимание на полное соответствие между видами лучистых потоков объемного излучения и поверхностного. В обоих случаях лучистые потоки связаны аналогичными соотношениями. В первом случае роль отраженного излучения играет рассеянное излучение и роли поглощательной и отражательной способностей — коэффициенты поглощения и рассеяния. [c.63]

Это уравнение и уравнения, связывающие лучистые потоки различных видов, являются основными соотношениями зонального метода при расчете лучистого теплообмена между поверхностями. При решении уравнений величины г/ и щ считаются заданными. [c.201]

Величина б определяется фазовыми соотношениями между волнами 1 и 2. Это приводит к смешению первичной интерференционной картины относительно характерных точек дифракционной решетки (экстремумов пропускания или фазы). Собственно это и является причиной изменения интенсивности вторичной интерференционной картины. Аналогичного результата можно достигнуть, смещая решетку относительно первичной интерференционной картины. Определим теперь суммарный лучистый поток после анализирующей решетки как интеграл по площади прямоугольного зрачка в пределах —Н у Н, [c.476]

Отсюда вытекает необходимость установить соотношение между светотехническими и энергетическими единицами лучистого потока, что позволит переходить от одних единиц к другим. [c.248]

Видимая часть спектра характеризуется светотехническими величинами, а невидимая — энергетическими. Отсюда следует необходимость установить соотношение между светотехническими и энергетическими единицами лучистого потока, что позволит переходить от одних единиц к другим. [c.228]

Рассматривая кривую распределения (см. рис. 11.11,6), а также соотношение между конвективной и лучистой состав-ляющими суммарного теплового потока, можно отметить, что [c.54]

Когда спектры излучения поверхностей значительно отличаются от серого излучения, расчет по формуле (5-14) неправомерен, он может приводить к значительным погрешностям. В этом случае необходимо знать спектральную плотность потока излучения и поглощательную способность тел при соответствующих температурах Ti и Та- Эти сведения могут быть получены экспериментальным путем. Расчет лучистого теплообмена между такими плоскостями проводится по соотношению [c.176]

Для практически важных значений критерия Ви=1—2 суммарный удельный тепловой поток с увеличением Ви уменьшается с 24 до 19 кВт-м-2 и доля конвективной составляющей в суммарном удельном тепловом потоке увеличивается от 16,5 до 24 %. Равное значение лучистой и конвективной составляющей достигается при значении Ви = 9, что несколько больше, чем для условий ламинарного пограничного слоя. Влияние лучистой составляющей на суммарный тепловой поток перестает быть существенным при Ви>60, что значительно больше соответствующих значений Ви для условий ламинарного пограничного слоя (Ви = 20). Это объясняется влиянием турбулентного коэффициента теплопроводности на диффузионный процесс переноса лучистой тепловой энергии. Турбулентный коэффициент переноса интенсифицирует процесс передачи тепла как за счет конвекции, так и за счет радиации. Однако зависимость радиационной составляющей от температурного напора ДГ более сильная, чем составляющей конвективной. Значение суммарного удельного потока для условий примера, определенное по зависимости, традиционно применяемой для задач огнестойкости, более чем в 2 раза превышает найденные в соотношении с настоящей теорией. Причем если величина конвективной составляющей практически одинакова (д. =4,2 кВт-м" ) и по настоящей теории при изменении Ви от 1 до 2 изменяется от 4 до 4.4 кВт-м- , то значения радиационной составляющей существенно отличаются лучистая составляющая, найденная в соответствии с традиционным методо.м, 9пв=45 кВт-м" и по настоящей теории дан=24—19 кВт-м- при изменении Ви от 1 до 2. Такое различие объясняется тем, что в традиционном методе расчета используется модель оптически прозрачной среды между двумя бесконечными плоскопараллельными поверхностями. Для задач определения фактического предела огнестойкости в связи со спецификой проведения экспериментов такая модель допустима. В условиях реальных пожаров она вносит существенную ошибку в анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции. Сравнение результатов расчета удельных тепловых потоков на вертикальных конструкциях при пожарах, полученных с помощью разработанной в настоящем разделе теории с экспериментальными данными, приведено в разд. 3.3 настоящей главы. [c.81]

На рис. 4.13—4.15 представлены результаты численного эксперимента по определению плотности падающего лучистого теплового потока на вертикальные конструкции в соответствии с изложенной моделью и сравнение этих результатов с экспериментальными данными й результатами расчета по традиционному методу. Экспериментальные данные, приведенные на рис. 4.13—4.15, охватывают область локальных пожаров при горении керосина с определяющим размером очага пожара 0=0,9 1,2 2,4 3 м и локальные пожары, моделируемые на фрагментах зданий, описание которых приведено в гл. 3, разд. 3.3.1, при горении керосина с характерным размером очага 1 и 2 м и при горении древесины с характерным размером 1,1 и 2,57 м. В работе П. И. Романенко и др. приведен метод расчета лучистого теплообмена между очагом пожара и тепловоспринимающей конструкцией, основанный на известных законах лучистого теплообмена между двумя твердыми серыми телами произвольной формы и ориентаций в пространстве, находящимися в оптически прозрачной газовой среде. Средние по поверхности коэффициенты облученности определяются с помощью принципа суперпозиций и соотношений взаимности для угловых коэффициентов. Как следует из рис. 4.13—4.15, разработанная модель лучистого теплообмена хорошо согласуется с экспериментальными данными во всем приведенном диапазоне экспериментальных исследований. Результаты, полученные по методу, приведенному в учебнике П. И. Романенко и др., дают практически подобные результаты для очагов пожара [c.179]

Преимущество первого метода состоит в том, что он наглядно вскрывает механизм протекания лучистого переноса тепла от одного тела к другому. Однако метод многократных отражений связан с громоздкими выкладками. Метод сальдо базируется на использовании плотности эффективного или полного потока излучения Е. ф и позволяет рассчитать лучистый теплообмен между любыми произвольными твердыми телами по довольно простым соотношениям. В данном разделе используется метод сальдо. Расчет процессов переноса лучистой энергии между твердыми [c.293]

Диффузионное приближение. Дальнейшее развитие дифференциальных методов расчета процесса переноса излучения привело к. созданию диффузионного приближен ия (В. А. Фок, С. Росселанд). В рамках указанного приближения можно показать, что связь вектора лучистого потока энергии qR с полной объемной плотностью энергии излучения аналогична известному соотношению между диффузионным потоком и градиентом концентрации. Далее сформулирован метод расчета поля излучения в рамках диффузи энного приближения с учетом селективности излучения и п эо-извольной формы индикатрис рассеяния [20]. [c.168]

Сравнение суммарного коэффицента теплоотдачи, определяемого как а = д/(Т—Tw), и конвективного коэффициента теплоотдачи, подсчитанного по данным экспериментальных исследований и в соответствии с закономерностями естественной конвекции, позволило оценить ориентированное соотношение между лучистой и конвективной составляющей суммарного эффективного теплового потока. Для локальных пожаров доля конвективной составляющей коэффициента теплоотдачи изменяется от 10 % в развивающейся стадии пожара до 20 % в развитой стадии и 8 % в стадии затухания. Для объемных пожаров это отнощение имеет значение соответственно [c.122]

Аналогию между лучистым потоком и теплопроводностью можно распространить и дальше. Напомним, что для разреженного газа в соответствии с теорией Смолу-ховского температура стенки и газа вблизи стенки не совпадают. Это явление носит название температурного скачка Смолуховского, а соответствующая температура — температура аккомодации. Связь между температурой стенки Гст и газа находится из соотношения [c.88]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот- [c.176]

Рио. S-26. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПО ХОДУ ВЫГОРАНИЯ ПЫЛЕУГОЛЬНОГО ФАКЕЛА ТЕМПЕРАТУРЫ ПЛАИЕНН Н ПАДАЮЩИХ ЛУЧИСТЫХ ПОТОКОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СООТНОШЕНИЯХ МЕЖДУ СКОРОСТЯМИ ВТОРИЧНОГО W, И ПЕРВИЧНОГО W, ВОЗДУХА а — ПРИ СЖИГАНИИ ПЫЛИ КАМЕННОГО УГЛЯ б — ПРИ СЖИГАНИИ ПЫЛИ ТОЩЕГО УГЛЯ И [c.161]

С изменением расхода топлива, воздуха или рециркуляции газов изменяются поток лучистого тепла из топки к наружной поверхности радиационных и конвективнорадиационных теплообменников, а также температура и расход газов на выходе из топки. Инерционность топочных процессов незначительна, поэтому возмущение со стороны топки практически одновременно распространяется на все радиационные и через расход газа на все конвективные теплообменники. Первый по ходу газового тракта теплообменник (обычно это ширмовый перегреватель) находится под воздействием изменившейся температуры газов на входе. Качественное и количественное соотношение между изменениями долей радиационного п конвективного тепла, подводимого к рабочей среде, различно для топочных возмущений различного типа. [c.184]

Полученное соотношение между Aq и Ai является вполне закономерным, так как полнота поглощения неровной поверхностью Fi потока падающего излучения увеличивается за счет дополнительного поглощения отраженного лучистого потока (рис. 9-6). Поэтому в тех случаях, когда это возможно, следует идти на искусственное создание неровной тепловоспринимающей поверхности (например, размещение заготовок на поду с некоторыми зазорами), что создает предпосылки дополни- [c.141]

Рассматривая в условиях температурного равновесия лучистые потоки между поверхностями df i, Ai t и F T (рис. 16-1), когда этими лучистыми потоками пронизываются конечные объемы газов, можем придти к следующим соотношениям между поглощательной способностью и степенью черноты этих газовых объемов, вытекающим как следствие из закона Кирхгофа [c.281]

Величина Ущах служит соотношением между энергетическим и световым потоками и называется световым эквивалентом лучистого потока. [c.49]

Лучистые потоки всех видов для поверхностей и объемного излучения пад пог Ер] эф Е Е .,-, Ппог и % связаны между собой линейными соотношениями. Поэтому все эти величины в результирующей системе определятся равенством [c.69]

Величины Е , Е в, пад л и 1Г1пал в связаны двумя уравнениями (10-99) и (10-103). Кроме того, для сечений А я В можно записать соотношения (10-31), связывающие для каждого граничного сечения величины Ер, и температуру поверхности. В результате получаются четыре уравнения между шестью видами лучистых потоков. Поэтому по двум произвольно заданным величинам из Ерл, Ер в, %ад А, "nnaA В, ОоТа И ОоТв МОЖНО определить все остальные. Исключение представляет пара величин Ер а и Ер в, которая не дает решения задачи, так как при этом выпадает из рассмотрения уравнение (10-99). Таким образом, величины лучистых потоков и температуру в слое можно представить как функцию любых двух параметров (за исключением Ер а я Ер в)- Можно в качестве заданных величин принять величины лучистых потоков I и I" на границах, как это сделано в работе [188]. [c.321]

Формула Польца. В 1965 г. Польц получил приближенное аналитическое решение системы уравнений для серой среды, ограниченной диффузными поверхностями [156]. При этом автора в основном интересовало не распределение температур в теле, а соотношение между кондуктивными и лучистыми потоками энергии. Для упрощения задачи было принято, что температура Т — Т2=АТ< Т2<Ти что позволило воспользоваться следующими приближенными соотношениями [c.64]

Выражения (4-15) — (4-23) позволяют определить все проводимости определяющие температуру корпуса аппарата. Расчет /к по формулам (4-3) (4-17), (4-19) и (4-22) выполняется методом последовательных приближений описанным в 2-5. Оценка температуры Для рассматриваемого случая производится по формулам (4-3), (4-18), (4-20) и (4-23). Заметим в заключе ние, что в приведенном расчете не учтены лучистые тепловые потоки от бо ковых поверхностей корпуса, обращенных к приборам 7 и 2, к стенкам от сека. Основанием для этого служит ограничение, наложенное на соотноше ние размеров боковых граней корпуса и толщин зазоров между корпусом и приборами. Если это соотношение таково, что 6 1,2 < и 5 1,2 С то на основании рис. П1-15 коэффициенты облученности стенок отсека ука ванными боковыми поверхностями корпуса малы и соответствующие лучи стые тепловые потоки могут не учитываться. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...