Насыщенные пленки

Интересно отметить, что на различных твердых веществах (стекло и нейзильбер), которым на кривой (фиг. 98) соответствуют кружочки разных размеров, были получены одинаковые значения температуры наступления сверхтекучести. С другой стороны, скорости переноса насыщенных пленок по стеклу и нейзильберу отличаются в два раза. Это является дополнительным указанием на то, что высокие скорости переноса по неровным поверхностям вызваны не только лишь увеличением геометрического периметра поверхности. Так, было обнаружено, что при температуре 1,53" К величина r p. была одной и той же как для стекла, так и для нейзильбера вплоть до насыщения 93%, после чего скорость переноса по нейзильберу начинала возрастать быстрее (фиг. 99). Можно прийти к заключению, что в этом случае имел место дополнительный перенос гелия сверх осуществляемого по пленке. При условии значительного насыщения этот дополнительный перенос осуществлялся, по-видимому, жидкостью, собирающейся в небольших трещинах на поверхности. [c.872]

Нарушения температурного режима при азотировании также могут привести к возникновению ряда дефектов на насыщенной поверхности изделия. Так, слишком низкая температура процесса дает крайне малую толщину насыщенной пленки, причем такой дефект не выявить обычными методами контроля (проверкой твердости азотированного слоя), однако он крайне негативно отражается на эксплуатационных свойствах изделия. Подобный дефект может быть устранен повторным азотированием при правильной температуре процесса. Завышенные температуры азотирования применимы только для быстрорежущих и нержавеющих сталей, в других случаях они приводят к снижению твердости поверхности, которая уже не может быть восстановлена повторными азотированиями. [c.476]

На основании экспериментальных данных, полученных X. Симпсоном при изучении теплообмена при испарении пленки на вертикальной поверхности с профилем, соответствующим желобчатым трубам, в пределах измерения плотности орошения 0,24—0,7 кг/(м-с), при температурном напоре между греющим паром и температурой насыщения пленки 7,5 —12,5°С и изменении давления от атмосферного до 0,8 кгс/см предложено уравнение [c.163]

Кроме того, дальнейшую конденсацию влаги облегчает наличие на поверхности металла пленки раствора соли, которому также соответствует пониженное давление насыщенного водяного пара (табл. 55). [c.376]

Коррозия вблизи ватерлинии, т. е. в зоне периодического смачивания (от 0,4 до 1 м и более над уровнем морской воды), часто бывает усиленной (рис. 284), что обусловлено облегченным доступом кислорода к поверхности металла, ухудшением условий для возникновения и сохранения защитных пленок на металле при периодическом смачивании и энергичным коррозионным воздействием брызг морской воды (при быстром испарении брызг образуются кристаллики морской соли, смоченные насыщенным раствором, которые затрудняют появление и сохранение защитных пленок лучи солнца нагревают металлы и ускоряют коррозионный процесс в условиях усиленной аэрации). [c.399]

Отделение тонких и средних пленок от металла для дальнейшего их изучения обычно достигается обработкой реагентами, растворяющими металл через царапины в пленке, но не действующими на пленку, или анодным растворением металла в подходящем для этих целей электролите. Так, насыщенный раствор йода в 10%-ном растворе KI быстро растворяет железо, но со- [c.435]

Индустриальный воздух бывает насыщен различными агре. -сивными газами, загрязнен твердыми частицами солей, пылью. Такие газы, как СО2, МНз, N02 и др., содержатся в промышленной ат.мосфере в большом количестве. Эти вещества, растворяясь в пленках влаги и в атмосферных осадках, превращаются в растворы кислот, щелочей, солей и представляют большую опас- [c.177]

При пленочной конденсации чистого сухого насыщенного пара и ламинарном течении пленки толщина пленки и местный коэффициент теплоотдачи могут быть приближенно определены по формулам Нуссельта [4] [c.155]

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара и ламинарном режиме течения пленки конденсата на вертикальных поверхностях и трубах средний по длине коэффициент теплоотдачи можно определить по следующей формуле [10] [c.164]

S-21. На наружной поверхности вертикальной трубы конденсируется сухой насыщенный вод Шой пар. Режим течения пленки конденсата по всей высоте тр ,бы ламинарный. [c.167]

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара и смешанном режиме течения пленки конденсата средний по длине коэффициент теплоотдачи можно определить по следующей формуле [c.167]

Физические параметры конденсата v и р берутся при средней температуре пленки конденсата, равной = 0,5 (г, , + Теплота парообразования г берется при температуре насыщения t . [c.454]

Заполнение канала пористым высокотеплопроводным материапом вызывает качественное изменение механизма переноса теплоты и структуры потока теплоносителя также и при фазовых превращениях. Здесь перенос теплоты теплопроводностью от стенки через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при испарении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара в гладких каналах. Это позволяет полностью завершить фаг зовое превращение потока теплоносителя при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы обеспечивают равномерную насыщенность проницаемой матрицы жидкостью поперек канала. [c.117]

Для результатов, полученных при форсированном нагреве высокоскоростным потоком газа (см. рис. 6.3), температура Т2 в диапазоне больших расходов охладителя постепенно возрастает и приближается к температуре насыщения, что соответствует испарению охладителя с поверхности жидкостной пленки. При расходе G = 2 кг/ (м с) температу ра Т2 скачкообразно повышается до s 530 °С и затем остается постоянной при значительном снижении расхода охладителя. Это соответствует паровому режиму охлаждения, когда начало области испарения сначала резко углубляется внутрь проницаемой матрицы, смещаясь затем постепенно вглубь ее при уменьшении расхода охладителя. При этом из стенки [c.130]

НАСЫЩЕННАЯ ВОЗДУХОМ ВОДА. При нормальных температурах в воде с нейтральной, а также слабокислой или слабощелочной реакцией заметная коррозия железа имеет место только в присутствии растворенного кислорода. В насыщенной воздухом воде начальная скорость коррозии может достигать 10 г/(м -сут). Эта скорость через несколько дней снижается вследствие образования пленки оксида железа, которая действует как барьер для диффузии кислорода. Стационарная скорость корро-. зии может быть 1,0—2,5 г/(м -сут) и возрастает с увеличением скорости потока. Так как скорость диффузии в стационарном состоянии пропорциональна концентрации Oj, из уравнения (2) следует, что и скорость коррозии железа пропорциональна концентрации Ог- Типичные данные показаны на рис. 6.1, а. В отсутствие растворенного кислорода скорость коррозии как чистого железа, так и стали при комнатной температуре незначительна. [c.101]

Снижение скорости коррозии обусловлено пассивацией железа кислородом, о чем свидетельствуют значения потенциалов в насыщенной воздухом воде от —0,4 до —0,5 В, и в насыщенной кислородом воде (28 мл Оа/л) от 0,1 до 0,4 В. Вероятно, при повышенном парциальном давлении Оа поверхности металла достигает больше кислорода, чем может быть восстановлено в результате коррозионной реакции, излишек способен образовать пассивную пленку . Согласно оксидно-пленочной теории, избыток кислорода, предположительно, окисляет пленку FeO, при этом образуется другая пленка, имеющая лучшие защитные свой- [c.101]

В пределах pH =4-f-10 скорость коррозии определяется только скоростью диффузии кислорода к поверхности металла. Основной диффузионный барьер — пленка оксида железа(П) — постоянно обновляется в ходе коррозионного процесса. Независимо от величины pH воды в этих границах поверхность железа всегда контактирует со щелочным раствором, насыщенным гидратированным оксидом железа (pH 9,5). [c.105]

В присутствии ингибиторов, как было отмечено Н. И. Подобаевым [9S с. 16 99], тормозящее действие газообразного водорода на коррозионный процесс может проявиться в еще большей степени. Образующиеся на поверхности металла защитные полимолекулярные пленки (папример, при ингибировании ацетиленовыми соединениями) будут затруднять отвод мэлекулярного водорода с поверхности. Имеющиеся в пленке дефекты и поры будут заполняться молекулярным водородом, через некоторое время наступит их полное насыщение и диффузия ионов гидроксония резко замедлится. Это приведет к значительному увеличению перенапряжения и торможению коррозионного процесса. При этом эффект торможения будет определяться толщиной пленки ингибитора, ее дефектностью, скоростью образования и насыщения пленки молекулярным водородом, скоростью его удаления. [c.58]

С изменением концентраций компонентов в растворе должно изменяться соотношение ионов в пленке, и, следовательно, состав образующегося на катоде сплава. Однако с увеличением концентрации селеновой кислоты в электролите содержание последней в пленке увеличивается до определенного предела. Вероятно, при этом происходит насыщение пленки, так как основным пленкообразующим веществом являются соединения трех- и шестивалепт-ного хрома. Дальнейшее увеличение концентрации селеновой кислоты в растворе не оказывает влияния на изменение ее концентрации в пленке. Естественно, что скорость восстановления ионов селеновой кислоты в этих условиях будет пропорциональна кон- [c.187]

Рис. 1. Перенос Не II по насыщенной пленке под. т ейстсием разности давлений.

Рис. 2. Скорость переноса насыщенной пленки под действием те])-момехаиич. давления.

Теплоотдача при кипении. В процессе кипения жидкость обычно сохраняет постоянную температуру, равную температуре насыщения Поверхность, к которой подводится тепловой поток, перегрета сверх t на Д/. При малых значениях At теплота переносится в основном путем естественной конвекции, коэффициенты теплоотдачи можно рассчитать по формуле (10.10). При увеличении перегрева поверхности на ней образуется все большее число паровых пузырей, которые при отрыве и подъеме интенсивно перемешивают жидкость. Вначале это приводит к резкому увеличению коэффициента теплоотдачи (рис. 10.3) (пузырьковый режим кипения), но затем парообразование у поверхности становится столь интенсивным, что жидкость отделяется от греюш,ей поверхности почти сплошной прослойкой (пленкой) пара. Наступает [c.87]

Теплофизические параметры конденсата в формулы (10.14), (10.15) следует подставлять при температуре насыщения а и (i, при температуре стенки. Вдоль поверхности, наклоненной под углом ф к вертикали, конденсат стекает медленнее, пленка его получае1СЯ толще, коэффициент теплоотдачи в соответствии С формулой а = Х/б ниже, т. е. [c.88]

Причиной газовой пористости в сварных швах алюминия является водород. Источник водорода — влага воздуха, которая сильно адсорбируется пленкой оксида на поверхности заготовки и сварочной проволоке. Газовая пористость обусловлена с одной стороны насыщением расплавленного металла большим количеством водорода, с другой — малой его растворимостью в твердом состоянии. Для предупреждения пористости необходима тщательная механическая очистка свариваемой поверхности заготовок и сварочной проволоки или химическая очистка (например, раствором NaOH). При этом с пленкой оксида удаляется скопившаяся на ней влага. [c.236]

В зависимости от состояния поверхности различают два вида конденсации капельную и пленочную. Если поверхность конденсатора не смачивается жидкостью (покрыта каким-либо жиром, керосином, нефтяным продуктом и др.) и конденсат осаждается в виде отдельных капелек, то происходит капельная конденсация. На смачиваемой поверхпости конденсатора конденсирующийся насыщенный пар образует сплоп1ную пленку определенной толпшны такая конденсация называется пленочной. Капельная конденсация — явление случайное, неустойчивое и кратковременное. Она отличается интенсивным теплообменом и коэффициент теплоотдачи цри ней в 15—20 раз выше, чем при пленочной конденсации. Объясняется это явление тем, что конденсируюн[ийся пар находится в непосредственном соприкосновении с охлаждаемой поверхностью. [c.452]

Качественно новые свойства достигаются при фазовом превращении потока теплоносителя внутри примыкающего к сплошной стенке проницаемого материала. В первую очередь, перенос теплоты от стенки теплопроводностью через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при кипении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара. Это позволяет полностью осуществить фазовое превращение потока при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы создают равномерную насыщенность пористой структуры жидкостью, чем устраняется расслоение двухфазного потока в канале под действием внешних сил. Поэтому такой способ организации форсированного теплообмена при фазовых превращениях типичен, например, для систем при изменении их ориентацш относительно направления силы тяжести или в условиях пониженной гравитации. [c.14]

Промежуточная темная влажная зона включает в себя переход от сухой внутрипоровой поверхности к поверхности, покрытой тонкой микропленкой. Прорывающиеся через насыщенную жидкостью пористую структуру паровые микроструи образуют периодически (где внешняя поверхность влажная без пленки) или постоянно (где поверхность покрыта микропленкой) разрушающиеся полусферические тонкие оболочки. Таким образом, промежуточная темная влажная зона - это постепенное увеличение потока пара и сокращение потока жидкости в режиме течения ее в виде обволакивающей частицы материала микропленки. [c.80]

При постоянном расходе охладителя плотность объемного тепловъь деления постепенно повышается и на внешней поверхности образца наблюдается изменение структуры потока начиная от однофазного истечения жидкости, затем появляются сначала отдельные, а затем - цепочки мельчайших гаэопаровых пузырьков. Далее жидкость на поверхности закипает и постепенно увеличивается расходное паросодержание потока до полного его испарения и высыхания внешней поперхности. При этом картина истечения охладителя на всех стадиях аналогична изложенной ранее для адиабатного потока. Но здесь получены подробные данные также и для завершающей стадии, когда жидкостная пленка утоньшается и переходит в темную влажную поверхность с небольшими пенными скоплениями тонкой структуры. Последние образуются из жидкостной микропленки, выносимой паровыми микроструями из поровых каналов. Насыщенность пористой структуры жидкостью уменьшается, и после этого внешняя поверхность высыхает и светлеет. [c.81]

С учетом приведенных в гл. 4 сведений о структуре и теплообмене двухфазного потока внутри проницаемых матриц можно представить следующий механизм процесса. После начала парообразования пар течет сначала отдельными микроструями, которые постепенно заполняют все более мелкие поровые каналы. Жидкость движется в виде постепенно утоняющейся микропленки, которая обволакивает частицы материала и заполняет все сужения и тупиковые поры. Под действием капиллярных сил жидкость в пленке перетекает поперек канала. За счет этого обеспечивается равномерная насыщенность пористой структуры. Такой режим сохраняется до полного испарения всего теплоносителя. [c.117]

Гидратированный оксид железа FeO-nHaO или гидроксид железа Ре(ОН)г образуют на поверхности, железа диффузионнобарьерный слой, через который должен диффундировать кислород. У раствора, насыщенного Fe(0H)2, pH л 9,5, так что на поверхности железа, корродирующего в аэрированной чистой воде, среда всегда щелочная. Чистый Ре(ОН)а имеет белый цвет, но обычно из-за начинающегося окисления кислородом воздуха цвет гидроксида варьирует от зеленого до черного. На внешней поверхности оксидной пленки, доступной растворенному кислороду, оксид железа (И) окисляется до оксида или гидроксида железа (III) [c.100]

В 1936 г. Ланжелье [25], продолжая исследования Тиллманса [26] и Бейлиса [27], разделил природные пресные воды на две группы пересыщенные СаСОд и ненасыщенные СаСОд. Поскольку защитная пленка СаСОд образуется на металле лишь в близких к насыщению или пересыщенных водах коррозионная активность воды оценивалась по аналитическим данным. [c.120]

Эмпирическое значение для свинца, оцененное лишь приблизительно [231, составляет примерно —0,78 В по насыщенному медносульфатному электроду, в то время как расчетное значение для пленки Pb(OH)j на свинце равно —0,59 В. В щелочных средах, где происходит образование плюмбитов, расчетное значение приближается к эмпирическому . Расчетные значения потенциалов для различных металлов представлены в табл. 12.1. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...