Влияние Определение серы

Заметим, что у комплексно легированных сталей для определения величины 5 не нужно принимать во внимание влияние прочих элементов сплава на стабилизационное отношение, точно так же как и влияние азота, серы, кислорода. [c.143]

Для определения влияния присадки серы к маслам на приработку и начальный износ подшипниковых сплавов проводилось исследование на образцах из высокооловянистого баббита Б88 (ГОСТ 1320—55), свинцовистого баббита БТ (ГОСТ 1320—55), сплава АСМ (94,8—96,2% А1 3,5—4,5% 8Ь 0,3—0,7М ), свинцовистой бронзы Бр. с 30 (ГОСТ 493—54), а также применяемого для изготовления поршней сплава АЛ-ЮВ (82,89% А1 5,0— 7,5% Си 4,5-6,5% 51 1,2% Ре, по 0,5% Mg, №, 2п). [c.57]

Возможен некоторый ограниченный контроль коррозионной активности консервируемых продуктов. Незначительное регулирование pH может быть полезным мероприятием, особенно если олово анодно к стали. Коррозионные ускорители, такие как нитраты, сера н медь, могут быть исключены из вводимых добавок, таких как вода и сахар, а также из реагентов, которыми опрыскивают зерновые культуры с целью ускорения созревания урожая. Влияние соединений серы, которые остаются от опрыскивания, является сложным [24], одиако оии определенно изменяют полярность системы олово — железо. [c.425]

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

Как уже указывалось, темп деформации в т.и.х. зависит не только от химического состава металла и режима сварки. В значительной степени он определяется и конструктивными особенностями самого изделия, его способностью деформироваться под действием теплового поля или напряжений, возникающих в сварном соединении. Для того чтобы оценить влияние конструктивных факторов самого узла на технологическую прочность сварного соединения, иногда используют так называемый метод эталонного ряда. Для этого конструкцию сваривают с применением электродов или сварочной проволоки и флюсов, запас технологической прочности которых заранее определен. Набор таких материалов с различными показателями v по степени убывания или возрастания и называют эталонным рядом. Подобрав из серии эталонного ряда сварочные материалы, исключающие появление трещин, можно определить требования по запасу технологической прочности, необходимые для бездефектной сварки конструкций данного типа. [c.486]

Потенциодинамическим методом получали кинетические параметры электродного процесса при различных pH, на основании которых рассчитывали значения критериев реакции катодного выделения водорода. В результате анализа соответствия величин критериев требованиям той или иной теории установили влияние ингибитора ИКУ-1 на механизм процесса в НС1 и реагенте РВ-ЗП-1. Относительная ошибка определения плотности тока коррозии стали в сериях из пяти опытов составляла не более 2%. [c.284]

Для определения зависимости характеристик усталости от поверхностного наклепа (a i h , N — Дд) были проведены усталостные испытания трех групп серий образцов, фрезерованных, шлифованных и обкатанных роликом, из которых одну группу серий образцов испытывали на усталость непосредственно после механической обработки, а остальные две группы до испытания на усталость подвергали термообработке, — одну для снятия технологических макронапряжений, а вторую для снятия поверхностного наклепа. При этом исключали влияние шероховатости поверхности и технологических макронапряжений вычисленные значения сопротивления усталости и усталостной долговечности зависели только от поверхностного наклепа после заданных режимов механической обработки. [c.202]

Содержание алюминия, а также алюминия, кислорода и олова в сплавах является критическим фактором в определении чувствительности к КР. Это следует и из данных рис. 73 [177, 178], на котором сравниваются три обычных промышленных сплава. В итоге можно заключить, что наибольшее возрастание чувствительности к КР наблюдается в сплавах, содержащих —6 % А1, причем эта критическая концентрация может быть снижена при дополнительном введении кислорода или олова. Вредное влияние кислорода в серии (а +Р)-сплавов было показано в работах [174, 176]. Нужно подчеркнуть, что простые сравнения промышленных сплавов не реальны, поскольку объемные доли фаз а и р в каждом сплаве различны. Более того, и состав обеих фаз зависит от термообработки. [c.365]

Горячие соли. Общепринято, что, хотя чистый титан и устойчив против высокотемпературного солевого коррозионного растрескивания, большинство сплавов проявляют некоторую степень чувствительности к КР- Влияние состава и термической обработки особенно полно не аргументировано, однако могут быть сделаны следующие качественные наблюдения. В работе [166] использованы гладкие плоские образцы для определения чувствительности к КР серии бинарных сплавов в среде воздух—хлор при 427 С. Было показано, что наиболее вредными элементами, которые способствуют растрескиванию при наименьших концентрациях, были А1, 5п, Си, V, Сг, Мп, Ге и N1. Элементами, требующимися в больших концентрациях для активизации растрескивания, были 2г, Та и Мо. В большинстве опубликованных классификаций указывается, что а-сплавы имеют тенденцию к большей [c.373]

После 1 года экспозиции средние скорости коррозии всех сплавов серии 5000 увеличивались с глубиной, но не линейным образом. Максимальные глубины питтингов во всех сплавах также увеличивались, но линейно. Максимальная глубина щелевой коррозии всех сплавов увеличивалась с глубиной, но без видимого закона. Таким образом, наблюдается более определенное влияние глубины экспозиции на коррозионное поведение алюминиевых сплавов серии 5000, чем длительности экспозиции или изменений концентрации кислорода в морской воде. [c.368]

С целью определения влияния направления следов механической обработки поверхностей трения относительно направления движения сопряженных пар на развитие закономерностей процесса схватывания в заданных условиях трения была проведена шестая серия опытов. Испытывались образцы, на поверхности трения которых следы механической обработки направлены перпендикулярно к направлению их относительного перемещения (фиг. 136,6). [c.159]

Одной из причин изменения осевых усилий, действующих на набивку, а также ее напряженного состояния в случае возвратно-поступательного перемещения штока является именно подвижность штока. В целях определения влияния перемещений штока на величину осевого усилия, действующего на набивку как при воздействии давления рабочей среды на набивку, так и при его отсутствии, проведена серия опытов. [c.42]

При натурном исследовании устройства углового позиционирования с ЗРМ серия экспериментов проводилась при различных длинах стойки ( о = 56 об мин, Ш = 0,0144 кгм-с ). Целью этих исследований являлось экспериментальное определение влияния длины стойки AD на динамику поворота и выстоя ведомого звена ЗРМ. [c.52]

Большинству особых свойств, принципиально отличающихся от свойств стали, серый чугун обязан наличию графитовых включений. Графит, обладая несоизмеримо меньшей прочностью по сравнению с металлической матрицей, оказывает на металл такое же влияние как надрезы. Действие надреза (рис. 13) зависит от его глубины и геометрии, определяемой радиусом кривизны острия [3]. Теоретически коэ( ициент концентрации напряжений может быть определен по формуле [c.65]

Влияние углерода и кремния на механические свойства серого чугуна обычно рассматривают совместно. В простейшем случае учитывают суммарное содержание углерода и кремния, более точным является способ определения углеродного эквивалента или степени эвтектичности. [c.83]

При удовлетворении критериям худшего случая возникает граничная ситуация, при которой вероятность увеличения или уменьшения интенсивности отказов одних элементов должна определяться с учетом применения усложненных схем для ограничения нагрузки других элементов. (Потенциальная вероятность отказов повышается при увеличении числа элементов.) Заключение в таких случаях основывается на учете влияния нагрузок на статистическое распределение параметров элементов, определенное в результате проведения серии статистически обоснованных испытаний. [c.38]

Сущность подхода при обосновании предположения о затухании высокочастотных составляющих состояла в построении для ряда серий систем точных переходных процессов, переходных процессов выделенных первых составляющих с учетом влияния реле и в их сравнении. Анализ построенных процессов подтвердил справедливость предположения о затухании высокочастотных составляющих за интервалы времени между переключениями реле при условии выполнения определенных ограничений, наложенных-на линейную часть системы (разомкнутую систему), на -замкнутую через реле систему и на параметры характеристики [c.226]

Наряду со специально добавляемыми элементами, промышленные стали обычно содержат примесные или сопутствующие элементы. Всегда присутствуют в стали сера и фосфор, попадающие из руды, топлива или шлаков, используемых для очистки стали. Некоторые руды содержат кроме того значительное количество мышьяка, сурьмы и висмута, а олово и медь попадают в сталь из скрапа. Влияние этих элементов, являющихся соседями в периодической системе, почти без исключения вредное. При определенных обстоятельствах они могут мигрировать к границам зерен и резко ухудшать прочностные характеристики стали. Примесные элементы уменьшают сопротивление стали разруше- [c.52]

Экспериментальное определение (серия III) влияния консистентных смазок на установление шероховатости металлической поверхности проводилось на паре сталь 45 — резина на основе нитрильных каучуков СКН-18-ЬСКН-26 на машине И-47-К-54 с терморегулированием процесса трения Условия работы ско- [c.74]

Пользуясь таблицами Фишера по значению можно установить, является ли разница мен<ду двумя группами достаточным доказательством того, что данный элемент полезен или вреден в коррозионном отношении или же эта разница случайна. Этот метод также был использован Миерсом при обработке данных, упомянутых на стр. 575, и подтвердил влияние углерода, серы и марганца с полной определенностью другими словами, в его экспериментальных условиях коррозия в большей степени развивалась на материалах, где содержание этих элементов было более высоким. [c.580]

Как весовому, так и комилексонометрическому определению серы мешают многие примеси, влияние которых может быть устранено С помощью ионообменной хроматографии [1—8]. [c.118]

Падение прочности с ростом размеров особенно сильно выражено у неоднородных металлов, например у серого чугуна с увеличением размера с 5—10 до 50 мм снижение ав и a i для него может достигать 60—70 %. Исходя из вероятности усталостного разрушения, которую следует считать пропорциональной количеству опасных дефектов на единицу объема наиболее напряженного слоя металла, можно установить влияние абсолютных размеров сечения на прочность. На рис. 588 представлены эпюры напряжений при изгибе для образцов различных диаметров без концентрации напряжений. Заштрихованная зона представляет собой слой, в котором напряжения превышают предел выносливости a ip (который получается при однородном распределении напряжений), определенный [c.669]

Было проведено исследование влияния сероводорода на скорость коррозии стали 20 кп в потоке воды. Скорость коррозии определяли в процессе электрохимических исследований, а также по потере массы железа в результате титрования раствора. Сопоставление результатов показало, что в отсутствие сероводорода скорости коррозии, определенные обоими способами, совпадают с достаточной точностью, однако насыщение раствора сероводородом приводит к резкому расхождению результатов. Скорость коррозии, определенная по результатам титрования, оказалась значительно больше, чем определенная по результатам электрохимических исследований. Это расхождение между величинами скорости коррозии может быть объяснено взаимодействием со сталью продуктов окисления сероводорода кислородом воздуха. В результате окисления сероводорода образуется коллоидный раствор серы, о чем свидетельствуют мутность растворов и результаты их качественных реакций с пиридином. Это подтверждав тер.модинамическую возможность окисления сероводорода в данных условиях с образованием сульфатов и элементарной серы и способности серы реагаровать со ста тью, образуя сульфиды. [c.31]

Очень важным обстоятельством является малая толщина прослойки, загрязненной примесями она составляет всего несколько атомных слоев. Это позволяет при очень малом общем содержании примесей (несколько частей на 1 млн.) получать высокие межкристаллитные концентрации (до нескольких процентов и более). Концентрация примесей по границам зерен может в тысячи раз превышать общую, поэтому даже 0,001% примеси может оказать влияние на механические свойства. Важно ие общее содержание примесей, а наличие и количество определенных примесей, особенно ухудщающих пластичность такими примесями обычно являются неметаллические элементы сера, фосфор, азот, кислород. [c.201]

Концентрация молекулярной серы в факеле зависит от первоначального количества диоксида серы в смеси и при определенном соотношении Н2/О2 имеет максимум. При 0,25% содержания SO2 в первоначальной горючей смеси максимальная доля S2 от общего количества серы в смеси не превышает 10%, а при 4% содержания SO2 — около 50%. Концентрация S2 в факеле при одном и том же соотношении Н2/О2 от температуры практически не зависит. Существенное влияние на содержание SO2 и H2S в факеле оказывает коцентрация окислителя. Со снижением концентрации кислорода в факеле (увеличение соотношения Н2/О2) количество диоксида серы в продуктах сгорания снижается с одновременным увеличением концентрации сероводорода. Чем ниже температура факела, тем более резко проявляются изменения в концентрации SO2 и H2S. Что касается радикалов S, SO и HS, то с обогащением горючей смеси топлива их количество при всех рассмотренных температурах сначала увеличивается в тем большей мере, чем выше температура, а затем снижается. При температурах выше 1800°С общее количество радикалов S, SO и HS может достигать 30% общего содержания серы. Разные радикалы имеют максимальные концентрации при разных соотношениях Н2/О2. [c.24]

По данным [26] сероводород в основном образуется из колчеданной серы. Проведены специальные исследования для выявления влияния содержания колчеданной серы в топливе на концентрацию SO2 и H2S. Результаты исследований показали, что с увеличением колчеданной серы в топливе концентрация диоксида серы в продуктах сгорания монотонно повышается, а количество H2S увеличивается лишь до определенного содержания колчеданной серы (до 1%), после чего концентрция HaS остается постоянной. [c.25]

Дополнительные указания. Определению общей жесткости мешает присутствие в воде ионов меди, марганца, железа и алюминия. В присутствии меди окраска индикатора не меняется, так как ионы меди образуют с ним соединения, которые не разрушаются трилоном Б. В присутствии ионов марганца в ш елочной среде выделяется МпО(ОН)а, который адсорбирует индикатор, и окраска раствора становится серой. Для устранения вредного влияния ионов меди, небольших количеств железа и алюминия их следует перевести в труднорастворимую форму. В отмеренную для титрования пробу воды прибавляют 1 мл 5—10%-ного раствора сульфида натрия. Для устранения вредного влияния ионов марганца в отмеренную для титрования пробу воды прибавляют 5 капель 1%-ного раствора солянокислого гидроксил амина. [c.76]

Химический состав нержавеющих сталей серии A1SI 300 приведен в табл. 115, скорости и типы коррозии — в табл. 116, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 117 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 118, Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AIS1 300 было очень неустойчивым и непредсказуемым. Они подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии в разной степени — от начальных проявлений до сквозных язв и туннелей, распространяющихся вдоль поверхности образцов на расстояние 28 см. Сравнение интенсивностей упомянутых выше типов локальной коррозии с соответствующими скоростями равномерной коррозии не показало наличия между ними определенных корреляций. [c.313]

Глубина экспозиции не оказывала закономерного влияния на скорости коррозии нержавеющих сталей серии AISI 400, хотя эти скорости и были ниже на глубине, чем у поверхности. Однако скорости коррозии не уменьшались с увеличением глубины. А именно, они были меньше на глубине 760 м, чем на глубине 1830 м, для двух из четырех испытанных сталей. Интенсивности локальных типов коррозии были либо такими же, либо большими на поверхности, чем на глубине. Глубина не оказывала определенного влияния на коррозию нержавеющих сталей серии AISI 400. [c.329]

Автором была проведена целая серия лабораторных испытаний (по принятой методике) по определению влияния различных сред, в которых происходит трение сопряженных поверхностей, на образование и развитие процессов схватывания первого и второго рода при переменных скоростях относительного скольжения в пределах от 0,005 до 150 ж/се/с и удельных нагрузках в пределах от 1 до 300 кг см . Испытания проводились в жидких средах — маслах МС-20, АМГ-10, гипоидном (ГОСТ 4003-53), вазелиновом, вазелином с добавкой 0,5% олеиновой кислоты, спирте и глицерине в условиях граничной смазки и в газовых средах — аргоне, углекислом газе и кислороде в условиях сухого трения на образцах, изготовленных из стали марок 45,У8, серого чугуна и бронзы Бр.АЖМц в паре с валами, изготовленными из стали марок 10,45 и У8. В результате проведенных испытаний установлено, что газовые и жидкие среды могут по-разному влиять на развитие процессов схватывания первого и второго рода. Одни газовые и жидкие среды тормозят развитие процессов схватывания, сужают [c.50]

Для рассматриваемых материалов диапазон изменения этих переменных не так велик по абсолютной величине, но относительное влияние может отличаться в 5 раз. В дополнение эти эффекты будут изменяться со временем экспозиции. Для трубок парогенератора это время составляет 30 и более лет, а для оболочек твэлов — порядка от 3 до 5 лет. В рассмотренный список переменных не включено влияние облучения и теплопередачи, существенное для правильной оценки реакторных материалов. Специфическое действие радиации было изучено лишь в немногих аспектах. Определенных данных не было получено, однако испытания не выявили и значительных эффектов [65]. В одной серии испытаний при 315° С и pH 8ч-9,5 (NH3) скорость коррозии нержавеющей стали типа 304 была 10 мгЦдм -мес) во внереакторных условиях и 5 мг1 дм мес) в реакторе. Для ин-конеля-600 соответствующие данные были 30 и 20 мг)(дм мес). [c.265]

Вторая серия испытаний была проведена для определения влияния иовышения максимального давления сгорания на износ поршневых колец и цилиндропых втулок. Условия работы дизеля были тс же, что и в предыдущих испытаинях, и, кроме того, выдерживалась постоянная скорость вращения 1500 об/мнп с отклонением не более+10 об/мин. И.чмо-рение активности, способ отбора проб, количество проб были такие же, как это описано выше. [c.45]

Влияние шероховатости трущихся поверхностей на трение и износ исследовали на мащине типа И-32. Использовали материал 145-40 и серый чугун СЧ 15-32. Образцы обрабатывали на наждачном круге до шероховатости Ra = 5- -6 мкм. Чугунные диски — контрэлементы изготовляли двумя способами. Один диск притирали шлифовальной пастой до Ra = 0,14 мкм. Второй диск обрабатывали грубым шлифовальным кругом до Ra = 2,6 мкм. При непрерывном трении образцов по диску измеряли коэффициент трения, через определенные промежутки времени (1—4 ч) машину останавливали, определяли шероховатость поверхностей и износ асбофрикционного материала. [c.155]

С этой целью была выполнена большая серия численных расчетов по определению влияния переменности коэффициента теплопроводности на глубину прогрева [Л. 3-4]. Ограничимся вначале случаем квазистацио-нарного разрушения с постоянной температурой внешней поверхности 7 =7 p= onst и постоянной (заданной) скоростью разрушения Уос. [c.77]

Влияние давления и скорости скольжения. Испытания образцов диаметром 79X46 мм проводили на лабораторной машине трения типа ИМ-58. Для определения фрикционной теплостойкости проводили серию последовательных торможений с интервалом температур в 30 °С, в результате чего температура достигла 400 °С. После проведения фрикционных испытаний те же образцы испытывали на изнашивание. Для этого путем торможений температуру доводили до 250 С и с достигнутого температурного уровня выполняли 50 торможений. Затем узел трения охлаждали и замеряли износ образцов. Следующие два температурных уровня составляли соответственно 300 и 350 °С. [c.232]

В работе Спэрроу и др. Л. 60] численно решена задача радиационного теплообмена в сферическом слое серой, чисто поглощающей среды с равномерным полем тепловыделений и черными стенками, имеющими одинаковую температуру. В более поздней работе Сэсса и др. Л. 345] предпринята попытка анализа влияния селективности среды на радиационный теплообмен в плоском слое с равномерным полем источников теиловыделения. Б этой работе рассмотрена абстрактная схема селективной среды (при отсутствии рассеяния), облагающая одной полосой поглощения, задаваемой по определенному закону. Осиатой вывод работы заключается в том, что серая модель среды и рассматриваемая специфическая селективная модель дают различный результат. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...