Динамический Колебания в горизонтальной плоскост

Проверяется динамическая неуравновешенность ротора — при разгоне ротора правый конец его начинает совершать колебания в горизонтальной плоскости. [c.215]

Динамическая модель остова машины для определения частот изгибных свободных колебаний в горизонтальной плоскости может быть упрощена (см. схему, показанную парне. 3.8). [c.53]

В центре тяжести тела установлен ротор с неуравновешенной массой т, вращающейся с постоянной скоростью со и отстоящей от оси вращения на расстоянии I. Неуравновешенная масса непосредственно возбуждает колебания дробилки в горизонтальной плоскости, в направлении двух соответствую-п их координатных осей. К такой же динамической модели могут быть приведены машины и приборы, имеющие вертикальный [c.111]

Из табл. 3 и 4 видно, что регистрация динамических давлений в горизонтальном и вертикальном направлениях может дать различные результаты. Различие заключается в том, что при малых колебаниях горизонтальные перемещения цапф ротора в подшипниках на порядок больше вертикальных перемещений. Поэтому инерционные силы, возникающие при колебаниях ротора, определяются горизонтальной составляющей ускорений. Инерционные силы в горизонтальной плоскости возникают как при параллельном перемещении оси ротора, так и при ее поворотах. Следовательно динамические коэффициенты горизонтальных давлений зависят от обеих собственных частот (Oj и (а - [c.98]

При исследовании этой задачи будем полагать, что балансировочная машина имеет коэффициенты динамического влияния колебаний опор значительно меньше единицы, что может быть достигнуто регулированием режима работы машины. В этом режиме работы балансировочной машины жесткость опор в горизонтальной плоскости и затухание практически не оказывают влияния на величины амплитуд колебания опор, что дает возможность пренебречь ими при исследовании влияния привода на точность уравновешивания. [c.464]

В гл. II было показано, что при определенной, так называемой критической скорости вращения вал теряет устойчивую, почти прямолинейную, форму и начинает бить . Это явление, связанное с некоторой неизбежной динамической неуравновешенностью вала, нельзя назвать поперечными колебаниями в полном смысле слова, так как форма изогнутой оси вала в процессе движения почти не меняется (некоторая переменная деформация может возникнуть за счет неполной изотропии системы, т. е. различия ее упругих характеристик в вертикальной и горизонтальной плоскостях) и изгибные напряжения сохраняют в процессе движения почти постоянную величину. Тем не менее, представляя круговое (или в общем случае эллиптическое) движение вала в виде суммы поперечных колебаний в горизонтальной и вертикальной плоскостях, можно применить для его математического описания общие формулы поперечных колебаний. При таком представлении центробежные силы, сопровождающие вращение неуравновешенных элементов, играют роль возбудителя первого порядка относительно собственного вращения вала, т. е. такого возбудителя, частота которого равна скорости вращения вала (здесь и в дальнейшем под порядком возбудителя понимается отношение частоты его к скорости вращения вала). Совпадение частоты возбудителя с частотой свободных поперечных колебаний системы, имеющее место при вращении вала с критической скоростью, приводит к опасному росту изгибных деформаций и напряжений. [c.225]

Элементы верхнего строения фундамента не только совершают поступательные перемещения, но и изгибаются. Динамические прогибы в вертикальной и горизонтальной плоскостях для одной и той же точки фундамента являются величинами одного порядка. Интересно отметить, что при работе конструктивных элементов в рассматриваемой области частот колебаний наблюдаются деформации растяжения и сжатия элементов верхней рамы. Только при колебаниях в резонансной зоне элементы фундаментов ведут себя, как жесткие, не деформируемые конструкции. Так, например, верхняя горизонтальная рама турбогенератора № 2 при первом резонансе (1 500 об мин) колеблется, как жесткий брус на упругих опора х. Консольная часть верхнего строения фундамента обычно вибрирует как самостоятельный элемент, не следуя общей картине вибраций фундамента. [c.30]

Вследствие большой жесткости корпуса его собственные частоты достаточно высоки, но они должны быть тем не менее определены, так как частота возмущающей силы также значительна. Динамические деформации жесткого блока фундамента незначительны и практически вообще не вызывают дополнительных реакций в опорных конструкциях. Вследствие этого можно мысленно убрать последние и рассматривать собственные колебания корпуса как колебания свободного стержня. Такой стержень может совершать изгибные колебания в вертикальной и горизонтальной продольных плоскостях и крутильные вокруг горизонтальной продольной оси. Частоты изгибных колебаний получены по уравнению (432) подстановкой числовых значений /=6, 85 м [c.357]

Динамическая модель системы, разбитая на две половины, для изучения кососимметричных форм колебаний представлена на рис. 1, в. Здесь введена подвижная опора, обеспечивающая возможное горизонтальное перемещение по оси у и поворотные перемещения б и 0z из плоскости симметрии. Соответствующая динамическая матрица кососимметричных колебаний имеет вид [c.10]

Когда частоты обоих горизонтальных собственных колебаний П] и Пг в главной вертикальной плоскости (например, хг) случайно равны по величине, то и соответствующие им динамические коэффициенты VI и тг равны между собой. В этом случае нет необходимости в разложении горизонтальной силы (действующей по направлению оси х) или момента (относительно оси у) на две составляющих, поскольку эквивалентные статические величины получаются непосредственным умножением силы или момента на динамический коэффициент и на коэффициент усталости материала. [c.204]

Когда это конструктивно целесообразно, можно упруго связать с фундаментом две массы и тг (например, на рис. Х.2), причем каждое из этих тел должно иметь собственную частоту при неподвижном фундаменте, равную частоте возмущающей силы. Для того чтобы получить величину силы инерции каждого виброгасителя, необходимо разложить возмущающую силу по направлению движения присоединяемых масс. Например, в системе, представленной на рис. Х.2, /з возмущающей силы уравновешивается левым гасителем и 7з — правым. С помощью двух параллельно движущихся динамических гасителей можно уравновесить также и моментную возмущающую нагрузку. Обеспечив для каждой из присоединяемых масс возможность упругого перемещения относительно фундамента в вертикальном и горизонтальном направлениях, как показано на рис. Х.З, мы получим возможность уравновесить нагрузку, изменяющуюся по гармоническому закону и приложенную по любому направлению в плоскости чертежа. Частоты собственных колебаний присоединяемых масс (как вертикальных, так и горизонтальных) должны быть равны частоте возмущающей силы. Такая система динамических гасителей колебаний передает при колебаниях на фун- [c.367]

Пример. Пусть груз весом Р = 2 кГ, прикрепленный к пружине с жесткостью с = 1 KFj M, совершает колебания на горизонтальной плоскости, причем динамический и статичеекий коэффициенты трения груза о плоскость соответственно равны / = 0,15 и /о = 0,18, а начальное отклонение = 8 см. Тогда N P, бо = 0,3 см, Ло = 0,36 см и неравенство (50) дает 13,7 > s > 12,7. Следовательно, груз совершит до остановки 13 колебаний. Размахи колебаний убывают каждый раз на 2бо = 0.6 см. Таким образом, к концу 13-го колебания (нечетного) a i = 0,2 см и груз остановится слева от центра О, т. е. в положении, когда пружина будет сжата на 0,2 см. [c.378]

Если бы ветровые связи работали лишь при действии ветра, то за допускаемое напряжение следовало бы выбрать постоянную величину 14 кг мм , на которой мы остановились при составлении основной формулы (6). В действительности в связях возникают усилия от целого ряда других причин от вертикальных сил, от ударов подвижной нагрузки в горизонтальном направлении (эти удары должны иметь особенно существенное значение в мостах малых пролетов), от колебаний моста в горизонтальной плоскости. Колебания эти могут быть особенно опасными в случае мостов больших пролетов, когда ширина моста мала по сравнению с пролетом и жесткость моста в боковом направлении мала по сравнению с жесткостью в вертикальной плоскости. Исходя из этих соображений, приходится от постоянных значений для Ri отказаться и перейти к переменным значениям, меняющимся в зависимости от пролета и условий работы частей. Для получения иногда прибавляют к величине основного напряжения R некоторую постоянную величину (например, в швейцарских нормах принимается Ri = (R- -l) кг1мм ,ъ прусских нормах jRi=(jR+l,5) KajMM ). Мы полагаем более правильным для получения Ri увеличить напряжение R, найденное по формуле (6), в определенном процентном отношении. Основываясь на существующих нормах, считаем возможным допустить в поясах ферм при совместном действии вертикальной нагрузки и ветра напряжения Ri, превосходящие напряжения R на 25% ). Наибольшее значение Rt, получаемое таким образом для элементов поясов, принимаем за допускаемое напряжение и для ветровых связей. Отметим здесь желательность учета работы связей от вертикальных нагрузок, так как есть основание думать, что в мостах больших пролетов сравнительно малой ширины, благодаря боковым колебаниям, ветровые связи испытывают весьма большие динамические напряжения. [c.415]

Вскоре после сдачи машины в эксплуатацию обнаружились неравномерная осадка, искривление верхней поверхности фундамента и значительные вращательные колебания в вертикальной продольной плоскости, а также колебания вращения в горизонтальной плоскости верхней плиты относительно нижней. При искривлении верхней поверхности фундамента пострадала и машина были повреждены подшипники, и сторона расположения цилиндров сместилась по отношению к коленчатому валу. После примерно 900 ч работы край нижней" плиты со стороны вала машины опустился на 6 см, а со стороны цилиндров поднялся на 1 см. Амплитуда вертикальных колебаний края нижней плиты со стороны вала была равна 1 мм. Амплитуды горизонтальных перемещений четырех углов верхней плиты, вызванные динамическим моментом относительно вертикальной оси, имели примерно такой же порядок. Замером колебаний была получена картина динамических деформаций фундамента в продольной вертикальной плоскости под действием результирующей инерционной силы с амплитудой /С== 100 т, схематически изображенная на рис. XI.16. В нижней плите вплотную за продольными стенами в районе середины фундамента образовалась поперечная трещина. В рамных конструкциях под местом расположения цилиндров машины возникли отдельные (снача- [c.392]

В горизонтальной плоскости стрелы на медленно изменяющиеся симметричные напряжения от раскачивающегося на гибком подвесе груза (до 20 циклов в минуту — см. [13], стр. 84) при повороте крана накладываются вызванные диамическим приложением сил напряжения симметричного цикла с частотой свободных колебаний стрелы в горизонтальной плоскости. Динамические колебания напряжений в металлоконструкциях стрел, накладывающиеся на колебания напряжений от раскачивания груза, затухают весьма медленно, приводя к большому числу циклов их повторения. Так, например, в работе [13] на рис. 9 приведена осциллограмма колебаний напряжений в раскосе стрелы 5-тонного портального крана Каяр (Франция), где затухание колебаний происходит в течение 35 сек., нагружая раскос более 15—20 расчетными циклами. [c.378]

Прежде чем закончить обзор методов измерения динамических упругих свойств с помощью вынужденных колебаний, следует упомянуть о приспособлении с вращающимся стержнем, изобретенном Кимбалом 71]. Этот метод принципиально отличается от описанных выше резонансных методов и может быть использован для измерения внутреннего трения при частотах от одного цикла в секунду до нескольких килоциклов в секунду. Приспособление показано схематически на фиг. 31. Образец в форме цилиндрического стержнявращается валом Вблизи конца стержня установлен подшипник В, к которому подвешена масса Ж, отклоняющая стержень в вертикальной плоскости. При вращении стержень проходит через ряд циклов напряжений от изгиба, причем внутреннее трение в стержне приводит к отставанию деформации от напряжения, что вызывает отклонение конца стержня в горизонтальном направлении величина горизонталь- [c.131]

Переменные по направлению динамические давления на опоры звена вызывают упругие колебания маятниковой рамы. В балансировочных станках индикаторного типа эти колебания по величине можно зарегистрировать с помощью амплитудомеров и индикаторов. Плоскость расположения дисбалансов отмечается специальными регистрирующими устройствами или указывается фазометрами. По конструктивным соображениям выбирают плоскости возможного размещения противовесов — плоскости исправления О и V (рис. 13.11, а). Совмещая одну из них с осью качания 0 — 0 рамы, укрепленной в стопорящемся кронштейне 6, создают условия, при которых колебания рамы с уравновешиваемым звеном определяются моментом от сил, действующих вне этой плоскости. Относительно горизонтальной оси подвеса маятниковой рамы величина момента определяется вертикальными компонентами центробежных сил. Поэтому [c.421]

В соответствии с этим при составлении динамической модели для изучения симметричных колебаний вводится связь в виде скользящей заделки со следующими возможнылШ перемещениями в плоскости симметрии вертикальным z, горизонтальным х и поворотным ву (рис. 1, б). [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...