Охлаждаемые Тепловой

Наряду с указанными выше системами за последние годы начаты разработки реакторных установок, охлаждаемых тепловыми трубами. Исследования теплопередачи с помощью тепловых труб начаты несколько лет назад и уже первые результаты показали перспективность этого направления особенно для космических установок. [c.208]

Рис, 8.5. Сферический реактор, охлаждаемый тепловыми трубами [c.214]

РАСЧЕТ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ТОНКИХ СТЕРЖНЯХ, ОХЛАЖДАЕМЫХ ТЕПЛОВЫМ ИЗЛУЧЕНИЕМ [c.104]

Рассчитаны безразмерные поля температур и тепловых потоков на концах тонких (в тепловом смысле) одиночных и составных стержней, охлаждаемых тепловым излучением. Расчеты проведены по методу непосредственного интегрирования и по формулам метода интегрирования с помощью дифференцирования. Иллюстраций 10. [c.162]

В конструкциях магнитогидродинамических генераторов с холодными стенками проблема электродов решается применением охлаждаемых металлических поверхностей (нержавеющая сталь, медь и др.). Создание холодных изолирующих стенок представляет еще более сложную задачу, так как в крупных МГД-генераторах это сопряжено с большими тепловыми потоками, что [c.210]

В процессе работы холодильной установки теплота перекачивается к горячему источнику, повышая его температуру Таким образом, холодильный цикл можно использовать в целях отопления. Работаюш ая таким образом холодильная установка представляет собой тепловой насос. Тепловой насос забирает теплоту не из охлаждаемой емкости, а из окружаюш,ей среды. За счет затраты работы в обратном цикле температура теплоносителя повышается. Эффективность теплового насоса оценивается величиной отопительного коэффициента ф [c.183]

Характер движения теплоносителя около стенки зависит от формы поверхности, ее положения в пространстве и направления теплового потока. На рис. 8.3 показана картина движения теплоносителя около охлаждаемой вертикальной стенки (а), около охлаждаемых (б и в) и около нагреваемых горизонтальных поверхностей (г и д). [c.346]

При теплоотдаче в замкнутом пространстве перенос теплоты осуществляется одним и тем же теплоносителем, который циркулирует между горячей и холодной стенками, образуя замкнутые контуры. В этом случае трудно отделить теплоотдачу около охлаждаемой и нагреваемой поверхностей. Поэтому процесс теплообмена в замкнутой прослойке оценивают в целом, определяя плотность теплового потока формулой теплопроводности [c.347]

В рассмотренных принципиальных схемах термотрансформаторов в установку входили двигатель, производящий механическую работу, и тепловой насос, потребляющий эту работу. Однако можно себе представить схему термотрансформатора, в которой оба эти элемента отсутствуют. Такая схема имеет место, например, при использовании в качестве термотрансформатора абсорбционной машины. В установке с абсорбционной холодильной машиной (если пренебречь небольшой величиной работы жидкостных насосов) за один цикл затрачивается в генераторе при температуре t en теплота поглощается от охлаждаемого тела в испарителе при температуре Д теплота q и выделяется при температуре заключенной в интервале между t en и в конденсаторе и абсорбере, теплота + a- Если испаритель имеет [c.631]

Если учитывать зависимость физических жидкостей от температуры, то характер всех процессов переноса будет существенно определяться направлениями тепловых потоков от стенки трубы к потоку или, наоборот, от потока к стенке. На рис. XI.2 показаны кривые распределения скоростей в нагреваемой и охлаждаемой трубах. [c.255]

Проведение опытов и обработка результатов. Опыты проводятся при нескольких температурных режимах. Каждому из них соответствует определенная мощность электрического нагревателя. Электрический ток при этом изменяется в пределах от 0,5 до 2 А. Перед включением электрического нагревателя охлаждающая вода подается в холодильники. По истечении некоторого промежутка времени (15—20 мин) устанавливается стационарный тепловой режим работы установки, при котором температуры на нагреваемых и охлаждаемых поверхностях образцов сохраняются неизменными во времени. [c.128]

Зависимость (4.5) справедлива, если обогреваемая и охлаждаемая поверхности являются изотермическими, тепловой поток одномерный, а в качестве теплопроводности принято ее среднеинтегральное значение в интервале температур t , t 2. В эксперименте должны быть выполнены все условия, которые использовались при выводе указанных зависимостей. [c.131]

Методика проведения эксперимента и опытная установка. В общем случае поле температур охлаждаемого или нагреваемого тела определяется начальным тепловым состоянием тела, его физическими свойствами, геометрической формой и размерами, а также условиями теплообмена с окружающей средой. [c.140]

СВЧ-энергия от генератора (/) через устройство ввода энергии (2) направляется в зону нагрева со стороны подачи обрабатываемых изделий. С противоположной стороны размещается узел вывода непоглощенной энергии (10) и согласованная с системой генератор — камера нагрузки (9), охлаждаемая водой. Подвод энергии со стороны входа изделий обеспечивает экспоненциальное снижение поглощаемой мощности вдоль волновода, характерное для бегущей волны. Такое снижение благоприятно сказывается на режиме тепловой обработки пищевых продуктов интенсивный нагрев в первый период тепловой обработки переходит в поддержание достигнутой температуры до выхода изделия из зоны нагрева. [c.308]

Охлаждение (нагревание) цилиндра. Граничные условия третьего рода. Рассмотрим бесконечно длинный цилиндр радиусом Го, охлаждаемый через боковую поверхность в среде с постоянной температурой t. Коэффициент теплоотдачи остается постоянным в течение всего процесса охлаждения. Требуется найти распределение температуры в цилиндре г (г, т) и плотность теплового потока. [c.101]

Полезный эффект от действия холодильной машины с совмещенным циклом слагается из тепла q- , отнимаемого от охлаждаемого помещения, и тепла qu отдаваемого для тепловых нужд. Затрата энергии в цикле производится в форме работы, поэтому эффективность совмещенного цикла можно охарактеризовать отношением (<7x-f9i)/r, который мы обозначим через Кс [c.496]

Ожиженный ЗНе проходит через теплообменники 10 и II и подается в ванну растворения 12. Растворяясь в 4Не и производя при этом тепловой эффект растворения, в результате которого от охлаждаемого образца 13 может быть отведена теплота q, жидкий ЗНе обратным потоком через теплообменники II [c.333]

Ротор состоит из вала с дисками или барабана с полуосями, рабочих лопаток, упорного гребня, элементов наружных уплотнений и полумуфты (рис. 2.5). По назначению различают роторы активных турбин, реактивных турбин, компрессоров (центробежных и осевых) по конструкции — роторы дисковые, барабанные и смешанные (рис. 2.5) по тепловому режиму — неохлаждаемые и охлаждаемые по частоте вращения — жесткие и гибкие по способу изготовления — цельнокованые, сварные, с насадными дисками и наборные [13, 37]. [c.29]

Источниками света в проекторах обычно служат галогенные лампы накаливания мощностью 100—500 Вт, охлаждаемые с помощью воздушной вентиляции. Оптическая система, как правило, содержит теплофильтр для устранения мощного теплового излучения этих источников (например, стекла типа СЗС-21 толщиной 2—3 мм). [c.56]

Расчет теплопроводности в тонких стержнях, охлаждаемых тепловым излучением. Т у р и-линаЕ. С.,Воскресенский К. Д, Сб. Двухфазные потоки и вопросы теплообмена , Наука , 1970 г., 104—112. [c.162]

Если условие (14.1) не выполняется, то температура внутри охлаждаемого (или нагреваемого) тела зависит не только от времени, но и от координат, т. е. разные участки тела охлаждаются с различной скоростью. Зависимос ь t = = f (х, у, 2, т) в этом случае можно получить, интегрируя нестационарное дифференциальное уравнение теплопроводности. Это уравнение можно получить, рассмотрев баланс энергии произвольного объема V внутри тела. Выбранный объем ограничен замкнутой пов фхно-стью F. При отсутствии n Tot ников и стоков теплоты в объеме тела полный тепловой поток, уходящий через ювер-хность F согласно (8.2), [c.111]

СОСТОИТ из трех частей а) нижний, охлаждаемый газом теплообменник 4, к которому припаяна медная трубка 5, образуюп ая наружный тепловой экран. Это устройство нагревается угольным нагревателем 6, его температура поддерживается регулятором с помощью миниатюрного платинового термометра сопротивления ба [c.156]

Конденсационная камера 1 и ячейки для термометров 2 просверлены в блоке 3 из высокочистой бескислородной меди, который помещается внутрл радиационного экрана 4, прикрепленного к основанию блока. Это устройство соединено с охлаждаемым газом теплообменником 5 и помещается внутри следующего радиационного экрана 6, также соединенного с теплообменником. Прокладки 7 из нержавеющей стали уменьшают тепловую связь блока с теплообменником. Все устройство помещается внутри вакуумной рубашки 8, подвешенной к верх-пему фланцу дьюара на тонкостенной нержавеющей трубке 9 диаметром 12,5 мм. Заполнение камеры осуществляется через трубку 10 из нержавеющей стали через радиационную ловушку // и дополнительную камеру с катализатором 12. Водород попадает в конденсационную камеру через пористый диск 13 пз нержавеющей стали. Манометрическая трубка 14 вводится в камеру через радиационную ловушку 15. Термометрические [c.157]

По обратному циклу могут работать не только холодильные машины, задачей которых является поддержание температуры охлаждаемого помещения на заданном уровне, но и так называемые тепловые насосы, при помощи которых теплота низкого Jютeнциaлa, забираемая от окружающей среды с помощью затраченной йзёнё работы, при более высокой температуре отдается внешнему потребителю. [c.340]

На рис. 244, а приведен случай тснкостенной трубы, несущей горйчую рабочую жидкость или газ под высоким давлением и охлаждаемой снаружи (направление теплового потока показано сплошными стрелками, а давление - светлыми). Распределение термических напряжений поперек стенки показано на виде II, а рабочих - на виде III. Сюжейие термических и рабочих сГр напряжений создает пик растягивающих напряжений а на наружной поверхности (вид Щ. [c.373]

Традиционно неадиабатные вихревые трубы рассматривались лишь как охлаждаемые. Развитие областей внедрения вихревых энергоразделителей в системы охлаждения, термостатирования теплонапряженных деталей и узлов агрегатов энергетической, авиационной и некоторых других отраслей [7, 8, 38, 39, 73, 145, 194] потребовало постановки опытов по исследованию характеристик вихревых труб при подводе тепла к подогреваемему периферийному потоку через стенки камеры энергоразделения от внешнего источника. Экспериментальные исследования [73, 145, 194] по определению влияния внешнего теплового потока, подводимого от внешнего источника тепла через стенки камеры энергоразделения, были проведены на двух вихревых трубах с цилиндрической проточной частью и геометрией по своим параметрам близкой к оптимальной, по рекомендациям А.П. Меркулова [116]. Снижение эффектов охлаждения обохреваемой от внешнего источника вихревой трубы по сравнению с адиабатными условиями можно оценить относительной величиной [c.281]

Для случая постоянной тепловой нагрузки на охлаждаемом цилиндре (= onst) можно рассчитать температуру поверхности цилиндра [c.304]

Способ транспирационного охлаждения конструкций, на которые воздействуют внешние тепловые конвективные или лучистые потоки высокой плотности (см. рис. 1.1), обладает рядом существенных преимуществ по сравнению с другими видами тепловой защиты а - высокой эффективностью использования охладителя б - контролируемым уменьшением внешнего конвективного теплового потока, достигающего поверхности за счет регулируемого вдува охладителя в - снижением внешнего лучистого теплового потока при подаче газовзвеси с твердыми частицами, а также лучепоглощающего газа или паров г - отсутствием ограничений по величине внешнего теплового потока при сохранении неизменности формы и целостности охлаждаемой поверхности. В ряде случаев при чрезвычайно высоких тепловых потоках, сложной конструкции или малой доступности поверхности пористое охлаждение -единственно возможный метод тепловой защиты. [c.7]

Этот метод интенсификации позволяет с помощью однофазного теплоносителя охлаждать сплошную стенку, подверженную воздействию больших тепловых потоков, например при конвективном охлаждении стенок ракетных двигателей (рис. 1.8) и лопаток их газовых турбин, элементов электронной аппаратуры и других теплонапряженных устройств. В частности, за счет охлаждения прокачкой воды через проницаемую подложку может быть обеспечена надежная рабрта лазерного отражателя. Такой способ охлаждения в настоящее время - единственный при малых размерах или сложной форме нагреваемых конструкций, в которых невозможно выполнить каналы для охладителя. Например, лопатки малых газовых турбин ракетньи двигателей с максимальной толщиной профиля порядка 3 мм, хордой около 2 см и длиной от 1 до 2 см обычно не охлаждаются, что ограничивает температуру газового потока и эффективность таких турбин. Изготовление лопаток из волокнистого металла 1 (рис. 1.9), покрытого снаружи тонким герметичным слоем керамики 2 и охлаждаемого продольным потоком газа, вытекающего через вершину, позволяет снять эти ограничения. [c.12]

В криосорбционной панели вакуумного насоса двойную функцию фильтра и теплового экрана 1 выполняет пористая металлокерамическая стенка (рис. 1.13). Замкнутая полость между пористым экраном 1 и профилем 2, охлаждаемым протекающей по каналу 3 криогенной жидкостью, заполнена кристаллическим адсорбентом 4. Откачиваемый газ I проходит сквозь пористую стенку, в ней охлаждается и затем поглощается адсорбентом. Экран воспринимает падающий на него лучистый тепловой поток и переносимую откачивамым газом теплоту теплопроводностью передает охлаждаемому профилю. Таким образом, пористая стенка выполняет функцию тепловой защиты, препятствуя попаданию теплоты на адсорбент, и одновременно является фильтром, удерживающим мелкозернистый адсорбент от распыления по вакуумной системе. Это позволяет сделать конструкцию криосорбционного насоса высокотехнологичной и предельно компактной. [c.16]

Транспирационное охлаждение конструкций, на которые воздействуют внешние тепловые конвективные или лучистые потоки, является одним из эффективных методов тепловой защиты. Основная идея этого способа состоит в том, что продавливаемый сквозь пористую стенку охладитель за счет интенсивного внутрипорового теплообмена поглощает теплоту, передаваемую теплопроводностью по каркасу от внешней нагреваемой поверхности (рис. 3.1). Широкое распространение получили также охлаждаемые таким образом проницаемые элементы с объемным тепловьщелением, которое может иметь различную физическую природу (см. рис. 1.2). Температурное состояние указанных систем исследовано в значительном количестве работ. Однако полученные результаты трудно сопоставимы вследствие значительного их произвола при выборе Лу, а [c.47]

На рис. 3.17 представлены гвдродинамические характеристики 1-3 охлаждаемой пористой стенки. Плотность теплового потока является параметром. Вязкостный а = 1,17 10 м" и инерционный (3 = 7,15 X X 10 м коэффициенты сопротивления вычислены по соотношениям для тугоплавкого материала пористостью П = 0,5. При расчете принято б = 10 мм X = 10 Вт/(м К) Tq = 293 К Т = 773 К, G = = 0,614 кг/(м - с) Re = 0,01 (ро =86 10 Па Охладителем [c.70]

Уравнение тепловой характеристики охлаждаемой гюристой стенки имеет простой вид [c.71]

Выделяющееся внутри блока защиты тепло распространяется к его внешним охлаждаемым поверхностям вследств.че теплопроводности. Для элементарного обт ема внутри однородной среды можно составить уравнение теплового баланса [c.120]

Из вышеприведенных данных следует, что наилучшими теилопередаю-щими средами являются несверхпроводящие металлы и жидкий гелий. Однако из них же следует, что главными источниками трудностей при самых низких температурах являются большое тепловое сопротивление контактного слоя между двумя средами и низкая теилоироводность самих солей. Улучшение теплопередачи между двумя средами может быть достигнуто путем создания более тесного контакта на большой площади. Плохая теплопроводность самих солей приводит к тому, что даже тогда, когда материал соли находится в хорошем тепловом контакте с охлаждаемой средой, только лишь внешний слой соли активно участвует в процессе. В некоторых случаях это обстоятельство является не очень серьезным. Если теплоемкость исследуемого вещества намного меньше теплоемкости соли, то все же еще могут быть получены достаточно низкие температуры. Однако в случае, когда теплоемкость вещества велика, а также в случае, когда в нем выделяется значительное количество тепла (нанример, в экспериментах по электропроводности или теплопроводиости), может иметь место заметная разница между температурой вещества и температурой массы соли. В этих случаях нельзя определять температуру вещества, исходя из значения термометрического параметра соли. [c.561]

Д,остоинство подобных параметрических усилителей состоит в том, что они позволяют усиливать сигналы, внося в тракт усиления лишь небольшие собственные шумы. Типичным параметрическим усилителем является охлаждаемый до низких температур колебательный контур, в котором реактивный параметр, например емкость конденсатора, периодически меняется во времени. Уровень тепловых шумов в такой системе можно сделать минимальным. [c.151]

Pa M trpHM процесс теплоотдачи при течении нагретого воздуха по сверхзвуковому охлаждаемому соплу с турбулентным пограничным слоем (рис. 11.27) [6]. Число факторов, осложняющих теплоотдачу в модельном сопле, значительно меньше, чем в сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление Ро=1,ОМПа/м% температура Го==830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался турбулентный пограничный слой в различных сечениях вдоль сопла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальный удельный тепловой поток в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.248]

В сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление р =1,0 ЛДПа, температура Т = 830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался пурбу-лентный пограничный слой в различных сечениях вдоль согЕла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальная плотность теплового потока в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.349]

Методические замечания. Материалы, относящиеся к программированию на АВМ, носят вспомогательный характер и предназначены в основном для преподавателя. Эти сведения могут быть полезными при решении вопроса о модификации в постановке лабораторной работы. Среди возможных вариантов следует назвать моделирование так называемой гарниссджной тепловой изоляции, когда защитный слой образуется при затвердевании расплава на металлической интенсивно охлаждаемой поверхности. Особенностью этой задачи является зависимость толщины стенки от плотности теплового потока. [c.214]

На границе 1 тела задан тепловой поток, границы 2 п 3 адиабатически изолированы. На охлаждаемой поверхности 4 ставятся гранич- ые условия 3-го рода. Этот пример можно рассматривать в несколько условной йостановке как задачу отработки теплового режима конструкционного элемента (например, ребра жесткости) теплонапряженной поверхности нагрева. Приведенный далее протокол показывает, как развивается диалог при просмотре вариантов. [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...