Размеры лопастные

Определение основных размеров лопастного колеса [c.350]

Вращающиеся мешалки подразделяются на лопастные, листовые, гребенчатые, рамные, якорные, пропеллерные и турбинные. Лопасти лопастных мешалок (рис. 31, а) чаще всего располагают в осевой плоскости вала и реже наклонно к ней. Основные размеры лопастных мешалок выбирают в зависимости от вязкости перемешиваемой жидкости. Для жидкостей с динамической вязкостью до 1 Па-с при установке на валу [c.61]

Как и ири определении размеров лопастного гидротормоза, первой задачей расчета штыревой машины является выбор таких параметров (момента, мощности, числа оборотов), которые определяют размеры его проточной части. [c.65]

Работа изменения разворота лопастей больше работы поворота лопаток, а размеры лопастного сервомотора ограничены размерами втулки, почему на изменение разворота тратится больше времени, чем на изменение открытия, т. е. турбина быстро приспосабливается к новой нагрузке направителем, а запаздывающее изменение разворота восстанавливает хороший . п. д. турбины. [c.114]

На рис. 5.11 показаны установочные размеры лопастного насоса-гидромотора ЛНМ. [c.115]

Размеры лопастных насосов завода Гидропривод [c.32]

Насос ротационный лопастный (пластинчатый) — размер обозначения отражающего принцип действия элемента гидросистемы [c.322]

Уравнения (14.16), (14.19), (14.20) и (14.21) определяют отношения между основными техническими показателями подобных лопастных машин или гидродинамических передач. Для последних обычно в качестве характерного размера берется активный диаметр D — наибольший диаметр рабочей полости (см. рис. 14.5). [c.232]

Теперь все величины, входящие в левую часть уравнений (459) моментов лопастных колес гидромуфты, выражены через размеры кольцевого потока жидкости и угловые скорости колес. Следовательно, по уравнениям (459) можно определить и величину момента, передаваемого гидромуфтой при заданном скольжении [c.299]

При помощи основных уравнений учитываются особенности каждого лопастного колеса и связываются параметры потока с геометрическими размерами гидротрансформатора методом векторных диаграмм скоростей. [c.308]

Выбирая оптимальные соотношения размеров и параметры лопастных систем гидротрансформатора по опыту проектирования, составляя и решая уравнения моментов (449) и баланса энергии (484), можно произвести приближенный гидравлический расчет проточной полости и найти внешнюю характеристику Гидротрансформатора. [c.310]

Теория подобия позволяет установить формулы пересчета лопастных насосов, определяющие зависимость подачи, напора и мощности геометрически подобных насосов, работающих на подобных режимах, от их размеров и частоты вращения. [c.149]

В гидродинамических передачах основным критерием подобия является число Ке. Из подобия потоков следует пропорциональность скоростей модельной и од и натурной и ат лопастных систем. Если учесть, что и = (иЯ, то скорости будут пропорциональны характерному линейному размеру и угловой скорости, так как со = [c.27]

На участках, где в лопастных системах имеет место диффузор-ность, меридиональное сечение необходимо проектировать так, чтобы уменьшить диффузорность всего канала и толщину лопастей. Корректировка размеров меридионального сечения должна проводиться совместно с окончательным профилированием лопастных систем. В первом приближении меридиональное сечение строится из условия [c.104]

При больших коэффициентах мощности имеет место уменьшение к. п. д. гидротрансформатора (рис. 45), что связано с чрезмерной нагрузкой лопастной системы, отрывом потока от лопастей и интенсивным вихреобразованием. При малых к. п. д. также уменьшается, но незначительно. Поэтому для проверки правильности заданных размеров или выбора их необходимо пользоваться оптимальным значением коэффициента мощности. Из формулы (11.34) получим [c.108]

После выяснения физической сущности явлений, происходящих в гидродинамических передачах, целесообразно использовать для анализа характеристик рабочих процессов безразмерные величины. При переходе к безразмерным величинам, основываются на законах подобия. Безразмерные величины — это величины, приведенные к характерным параметрам гидродинамической передачи. За характерные параметры принимают радиус на выходе из лопастной системы насоса / Д2 и угловую скорость вращения насоса со , безразмерные величины не зависят от размеров и скоростей. Следовательно, вместо семейства-характеристик для подобных гидропередач будем иметь одну характеристику, что упрощает. анализ. Переход к безразмерным величинам проводится в предположении, что к. п. д. остается неизменным. [c.164]

Объемный вес рабочей жидкости не является определяющим фактором, но при замене рабочей жидкости его следует учитывать. Изменение размеров гидропередачи эффективно влияет на ее характеристику, но из-за трудностей в изготовлен ИИ новых лопастных систем на неспециализированных заводах согласование за счет изменения размеров будет затруднительным. Только при создании новой трансмиссии согласование работы двигателя и гидропередачи с изменением размеров последней будет эффективным. [c.204]

У дисковых тормозов тормозной момент создается за счет трения дисков о жидкость. Для увеличения тормозного действия неподвижные диски выполняются с сотообразными углублениями, а вращающиеся — с отверстиями. Энергоемкость этих гидротормозов мала, поэтому размеры их (при равных условиях) больше лопастных и штыревых. [c.289]

Как уже указывалось, зависимости момента и мощности гидротормоза от скорости, размеров и плотности жидкости аналогичны зависимостям для лопастных гидромашин. Режим работы гидротормозов соответствует скольжению, равному единице. Следовательно, у характеристики гидромуфты ось абсцисс в режиме гидротормоза при заданных скорости ротора насоса и регулировании является линией изменения тормозного момента. В процессе работы и испытаний скорость ротора гидротормоза изменяется. Тормозные моменты будут меняться пропорционально квадрату скорости, а мощности — кубу скорости. Тормозные характеристики существенно уменьшаются с уменьшением скорости ротора. Тормозной момент при заданной скорости изменяется регулированием. [c.290]

Производительность лопастных насосов зависит от геометрических размеров ротора и внутренней расточки статора, а также от скорости вращения ротора насоса. [c.45]

За один оборот ротора лопастного насоса одинарного действия (рис. IV.12) из камеры всасывания А в камеру нагнетания Б будет перенесен объем рабочей жидкости, который может быть определен геометрическими размерами кольца, имеющего высоту, равную [c.45]

Рассмотренная схема образования вибрации и шума предполагает существование регулярной вихревой дорожки Кармана. Однако в действительности значения чисел Re в лопастных насосах больше вышеуказанных и регулярной дорожки Кармана может не быть, кроме того, характерные скорости и размеры меняются от сечения к сечению лопасти. Поэтому спектр вибрации от вихреобразования в лопастном аппарате становится широкополосным. [c.169]

При расчёте лопастного колеса центробежного насоса вначале определяют размеры канала в меридиональном сечении и углы установки лопастей при входе и выходе из колеса, а затем, имея начальные и конечные размеры, профилируют канал в меридиональном сечении и контур лопастей. [c.350]

Гидравлические потери в насосе обусловлены главным образом вихреобразованием. При заданных формах проточной части на расчётном режиме, соответствующем условиям минимума потерь, гидравлические потери сильно зависят от относительной шероховатости поверхностей проточной части, главным образом лопастного колеса и отводящего канала. Оптимальные значения гидравлического к. п. д. в наиболее совершенных осуществлённых конструкциях насосов не зависят от быстроходности л . В широком диапазоне не наблюдается также зависимости 7]/,от числа Рейнольдса, что обнаруживается при автомодельных испытаниях насосов. 1 идравлический к. п. д. зависит от относительной шероховатости, т. е. от размеров насоса при постоянстве значения абсолютной шероховатости, рассматриваемой как технологический фактор. Эта зависимость для серии современных насосов с наилучшими к. п. д. может быть представлена уравнением [c.358]

На фиг. 133 показан гидравлический пресс двойного действия с подвижным столом и двумя выталкивателями — в центре пресса и в центре стола при его крайнем левом положении. Пресс питается от аккумуляторной станции с давлением 200 кг/еж . Максимальное усилие наружный и внутренний ползуны развивают при давлении 350 кг см получаемом в мультипликаторах 12 и 13. Максимальное усилие внутреннего ползуна 2000 т, наружного— 1000 т. Максимальный ход внутреннего ползуна — около 1800 мм ход наружного ползуна — около 1000 мм. Размеры стола 3175 X 3480 жж ход —около 3000 жж усилие передвижения стола — 65 т. Ход центрального выталкивателя — 1270 жж усилие — 750 т. Ход бокового выталкивателя — около 1000 жж усилие — 75/и. Для возможности работы пресса одновременно обоими ползунами предусмотрены запорные гидравлические штыри 27, приводимые от лопастного насоса 28. Для точной фиксации стола по центру пресса служат два боковых запора. Каждый механизм пресса управляется своим распределителем. Для блокировки движения механизмов предусмотрены электрические конечные выключатели и запорные штыри с приводом от [c.489]

Производительность лопастных питателей очень велика, до 300 г/час и выше. Этим питателем можно подать уголь с размером кусков до 200 мм. [c.412]

Расчёт осевых насосов сводится к определению основных размеров лопастного колеса и направляющего аппарата, а также достаточного числа цилиндрических сечений лопастей колеса и аппарата. При подборе сечений лопастей элементарный расчёт использует опытные данные аэродинамических продувок единичных профилей, внося приближённо, расчётно-теоретическим путём, полученную поправку на взаимное влияние профилей при работе в условиях решётки. Этот путь даёт более удовлетворительные результаты в случае редких решёток, когда поправка на взаимное влияние профилей незначительна. Однако методы непосредственного расчёта решёток толстых профилей ещё недостаточно разработаны и не вошли в практику насосостроения. [c.365]

Габаритные размеры в мм Размеры лопастного вала в мм 6 о 0 0 Н и о X э о Л н о о X л ч 4 н X Ч - 1 5 Ох О а Скорость передвижения в М1М11Н [c.105]

Рис. 43. Габаритные и присоединительные размеры лопастных гидроагрегатов, разработанных ГСКБ по автопогрузчикам

В 24 приведены главнейшие понятия о гидравлическом подобии потоков и о критериях подобия вязких жидкостей. Здесь мы изложим применение этих понятий к моделированию лопастных машин. Геометрически подобными лопастными машинами называются такие, в которых все соответствующие размеры находятся в одинаковом отноилении (одинаковое число и форма лопастей, одинаковые углы наклона лопастей Pi и Рз, одинаковые условия подвода и отвода жидкости к рабочему колесу и т. д.). Из условия подобия потоков следует, что [c.253]

Следовательно, к является коэффициентом момента, соответствующим п = 1 об1мин. А так как величина к мала, то ее для удобства пользования умножают на 10 . Приведенные величины можно относить к активному Од или к выходному диаметру лопастной системы насоса Использование приведенных величин Хд, и Я д, облегчает подбор гидропередач на заданные условия и дает возможность сравнить их энергоемкость, т. е. определяет величину мощности, отнесенную к единице размера. Исходя из этого, можно определить вес, приходящийся на единицу мощности. В этом случае целесообразно относить приведенные величины к активному диаметру Оа- [c.31]

Кроме потерь трения значительную часть гидравлических потерь составляют потери вихреобразования, которые зависят от ряда факторов. Кольцевая форма проточной части гидродинамических передач, с одной стороны, и изогнутость лопастных систем, с другой, приводят к перераспределению скоростей и давлений, что влечет за собой увеличение неравномерности потока примерно так же, как и в коленах обычных труб. Но наряду с этим в проточной части имеются и свои особенности. Колено проточной части гидродинамических передач является как бы бесконечным по ширине при конечных размерах радиуса поворота и высоты в направлении радиуса (см. рис. 7), вследствиечегосостояниепотокабудетхарактеризоваться увеличением давления и скорости от внутренней стенки к внешней. При таком состоянии уменьшаются вторичные токи в месте поворота потока, но усугубляется действие местной диффузорности. Происходит как бы обтекание цилиндра кольцевой формы с нарастанием давления по внутренней поверхности [41]. Так как скорости при этом уменьшаются и энергии частиц жидкости недостаточно, чтобы преодолеть нарастание давления, происходит отрыв потока с образованием вихрей, энергия которых при рассеивании их превращается в тепло. [c.52]

В гидродинамИч ескйх передачах не всегда удается выдержать желаемые величины зазоров из-за ограниченных размеров проточной части. В зазоре вследствие обратного влияния лопастной системы происходит подстройка потока к лопастной системе, что улучшает обте1 ание входных кромок. При большой окружной составляющей абсолютной скорости в зазоре пот ери на трение могут достигать [c.54]

Если рассчитан активный диаметр натуры Оанат (на рис. 42, 43, 44 все размеры приведены к единичному активному диаметру), то конкретный размер натуры получают умножением его на соответствующий размер модели. Если рассчитан выходной диаметр лопастной системы насоса то измерив и Оашд, опре- [c.109]

Конструкция гидромуфты с тором представлена на рис. 118. Гидромуфта состоит из двух основных элементов насосного колеса 1 и турбинного колеса 2, которые крепятся соответственно к первичному ведущему валу / и ко вторичному ведомому валу II. Кроме этого, необходимыми элементами являются кожух 3 и уплотнение 4. Как правило, кожух крепится к фланцу насосного колеса, но это не является обязательным. Насосное и турбинное колеса в гидромуфте часто имеют одинаковую лопастную систему и располагаются в непосредственной близости друг от друга. Жидкость подводится через камеру питания 5 и полый вал. Проточная часть образована двумя ограничивающими поверхностями чашей а и тором б. Между чашей и тором расположены лопасти. Наибольший размер протбчной части называется активным диаметром Ра, а наименьшей — внутренним диаметром П . [c.227]

Лопастные насосы одинарного действия не проектируются на давления выше 70 кгс1см из-за чрезмерного увеличения размеров валов и подшипников. Насосы двойного действия уравновешены, в связи с чем в некоторых конструкциях давление нагнетания мажет быть доведено до 140 кгс1см . Серийно выпускаемые насосы двойного действия типа ЛФ предназначаются для работы при давлении не выше 65 кгс1см . [c.47]

Трех станков представляло известные трудности при переходе от производства одного размера станков к другому размеру. Рамы отличались не только конструктивными формами, размерами и весом, но, что было в данном случае еще важнее, размерами обрабатываемых поверхностей (расстояния между центрами нодщипников среднего, коленчатого и лопастного валов), поэтому каждый тип рамы требовал специальных приспособлений и инструмента. [c.24]

На некотором расстоянии до и после лопастного колеса циклические цоэмущения скорости и давления, вызванные лопастями колеса, выравниваются движение может стать симметричным относительно оси враЩения. если размеры и форма элементов проточной части корпуса не препятствуют этому. При наличии до и после лопастного колеса сечений потока с симметричным относительно оси Z полем скоростей и давлений относительное движение в лопастном ко- [c.341]

В зависимости от размера машины управление осуществляют с пола или с пульта (фиг. 45), установленного на самой машине. Рабочая часть машины представляет собой вал с насаженными по винтовой линии стальными лопатками, наклон которых, начиная от середины, идёт в разные стороны. Для холостого передвижения машины лопастной вал устанавливается подъёмным, а в рабочем по-лоисении машины он опирается на два небольших колеса, копирующих неровности пола. Вращательное движение лопастной вал получает от цепной передачи через промежуточный привод. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...