Нагружение промежуточное

Исследование модели при нагружении промежуточной диафрагмы. Распределение усилий в ферме между оболочками при ее нагружении качественно не отличалось от распределения уси- [c.127]

Рис. 2.82. Прогибы н усилия в средней оболочке при нагружении промежуточных диафрагм нагрузкой Я = 2000 Н

Для исследуемых классов деталей н схем, нагружений необходимо рассматривать нагружения, промежуточные между мягкими и жесткими. [c.195]

На рис. 14.10 схемы нагруженная промежуточного вала и эпюры изгибающих моментов построены в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. На рис. 14,11 показан промежуточный вал и нагрузки, действующие на него эпюра изгибающих моментов в вертикальной плоскости построена по правилам ортогонального проецирования, а. эпюра изгибающих моментов в горизонтальной плоскости — с использованием аксонометрии. [c.288]

Рис. 1.7. Стержень, нагруженный промежуточными осевыми силами.

Для более сложных случаев нагружения балок целесообразнее строить эпюры Q и М по характерным точкам (сечениям), являющимся границами участков нагружения промежуточные же значения Q и М следует определять только в отдельных случаях. Ниже (в 35) приведем примеры построения эпюр О и М по характерным Рис. во точкам. [c.112]

Рис. 11.13. Схема нагружения промежуточного вала

Рис. 13.4. Цилиндрическая косозубая двухступенчатая соосная передача а — схема передачи 6 — усилия в зацеплениях и в — схемы нагружения промежуточного вала в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, эпюры изгибающих моментов в этих плоскостях и эпюра крутящих моментов

I — нагружение промежуточной пластины, имеющей в сопряжении зазор 2 — то же, имеющей в сопряжении зазор г/ [c.140]

На фиг. 64 представлена схема редуктора с раздвоенной быстроходной ступенью, имеющей косозубые колеса. Тихоходная ступень в этом случае, как правило, имеет шевронные колеса. Схема выгодна с точки зрения нагружения промежуточного вала, в опасном сечении [c.58]

При повторном нагружении образца диаграмма растяжения принимает вид прямой 1К и далее — кривой КСВ (рис. 45) так, как будто промежуточной разгрузки и не было. [c.54]

На первом этапе давление поднимали по ступенчатому режиму до 60 атм, после чего его снижали до 20 атм и производили переустановку порогов срабатывания системы АС-6А/М. На втором и третьем этапах давление в том же режиме поднимали до 100 и 130 атм, снижая его затем до 20 и 60 атм соответственно. При давлении 130 атм начала происходить глобальная пластическая деформация материала одной из промежуточных катушек. Давление было снижено до 60 атм, и сняты четыре из шести датчиков. На четвертом этапе давление повысили до 140 атм, после чего сняли оставшиеся датчики и произвели дальнейшее нагружение плети вплоть до ее разрушения. [c.199]

Стержень с промежуточными упругими опорами. На рис. 2.8,6 показан пространственно-криволинейный стержень с промежуточной упругой связью, линейная жесткость которой r, угловая —Сг. При нагружении в сечениях стержня, связанных с упругими элементами, возникнут сосредоточенные реакции силы и моменты, которые, воспользовавшись б-функциями, можно ввести в уравнения равновесия. Рассмотрим наиболее простой случай упругих связей, когда на обобщенные перемещения (линейные и угловые) точек крепления связей дополнительных ограничений не наложено, т. е. когда можно положить [c.80]

Решения уравнений равновесия для стержня, имеющего промежуточную опору. Возникающую при нагружении стержня внешней нагрузкой реакцию в опоре R отнесем к внешним силам (рис. 4.8). Из краевых условий при е=0 для случая закрепления, показанного на рис. 4.8, имеем Сз=С4=0 при е= 1 получаем из (4.169) два уравнения [c.164]

Начальные условия. В реальных условиях свободные колебания возможны, если нагруженный стержень лишается связи или внезапно исчезает какая-либо из нагрузок. Рассмотрим несколько примеров, поясняющих вышесказанное. На рис. 5.1 показан нагруженный стержень с промежуточной упругой [c.117]

Для трения качения большее влияние деформационных (гистерезисных) потерь проявляется у более нагруженных тел, материалов с меньшим модулем упругости, меньшей твердостью (например, у оргстекла). При этом наблюдаются большие значения / по сравнению с материалами, у которых преобладает адгезионная составляющая (например, у стекла). У материалов, занимающих промежуточное положение (например, сталь, медь и др.), существен вклад обеих компонент. [c.126]

Иногда возникает вопрос, как практически приложить силы в промежуточных сечениях бруса. Такое нагружение можно осуществить различными способами, например охватить брус жестко с ним связанным кольцом (приваренным к брусу), а это кольцо по всему периметру нагрузить равномерно распределенными осевыми силами. Их равнодействующая совпадает с осью бруса. Можно представить две соединенные с брусом консоли, нагруженные равными силами (рис. 8.2). На расчетных схемах, как правило, показывают равнодействующую внешних сил, приложенных в том или ином месте бруса. [c.62]

Задача 2-4. Для бруса, жестко заделанного обоими концами и нагруженного вдоль оси силами и Рг, приложенными в его промежуточных сечениях (рис. 2-6,а), требуется построить эпюры продольных сил, нормальных напряжений и перемещений. [c.22]

Если испытуемый образец, не доводя до разрушения, разгрузить (см. точку К на рис. 2.3, б), то в процессе разгрузки график зависимости между напряжением сг и деформацией е изобразится отрезком прямой KKi-При повторном нагружении образца диаграмма растяжения практически накладывается на прямую KiK и далее на кривую KDE, как будто промежуточной разгрузки и не было, рис. 2.3, б. Опыт показывает, что прямая КК параллельна прямой ОА первоначального нагружения. Последнее означает, что модуль упругости Е при нагрузке и при разгрузке имеет одно и то же значение. [c.51]

В покрытиях с короткими цилиндрическими оболочками или складками диафрагмы весьма часто нагружают подвесным внутрицеховым транспортом, технологическим и иным оборудованием при эксплуатации межфер-менного пространства. Диафрагмы, прогибаясь под действием этих нагрузок, вовлекают в работу оболочку покрытия. При взаимодействии оболочки и нагруженной промежуточной диафрагмы по линиям их контактов возникают касательные силы 5 (рис. [c.168]

Учитывая, что в процессе сборки цепей имеет место рассеивание размеров в пределах поля допуска парных (двух) промежуточных пластин, по диаметру отверстий и межцентровому расстоянию в сопряжении валик — промежуточные пластины имеют место различные зазоры Z,- и Zj (рнс. 1). Для нагружения промежуточной пластины, имеющей большую величину зазора Zj, необходимо сдеформировать пластину на величину разности этих зазоров [c.139]

При мягком нагружении циклически разупрочняющихся или стабильных металлов накапливаются пластические деформации, которые могут привести к двум типам разрушения — квазистати-ческому и усталостному. Квазистатнческое связано с возрастанием остаточных деформаций до уровня, соответствующего разрушению при однократном статическом нагружении. Разрушение усталостного характера связано с накоплением повреждений, образованием прогрессируюш,их трещин при существенно меньшей пластической деформации. Возможны и промежуточные формы разрушения, когда образуются трещины усталости на фоне заметных пластических деформаций. [c.623]

Изложенный метод приближенного решения уравнения равновесия с использованием принципа возможных перемещений потребовал сведения системы уравнений равновесия первого порядка к одному уравнению четвертого порядка, что приводит к громоздким промежуточным преобразованиям, особенно для стержней переменного сечения и при нелинейной зависимости приращений сил Aq, Ар, ДРг, АТ от перемещения точек осевой линии и или от угла в з- Например, для стержня переменного сечения (см. рис. 4.10) (стержень нагружен дополнительной осевой силой Pi = Pioii, поэтому Qio=Pio4 0) получаем следующую систему четырех уравнений равновесия при следящих силах [c.173]

В качестве твердых прослоек могут выступать сварной шов. зона термического влияния, промежуточная наплавка при сварке разнородных металлов и т. д, Ранее соединениям, имеющим в своем составе твердые прослойки с удовлетворительной деформациотой способностью, удеЛ51ЛОСЬ мало внимания. Последнее связано с тем, что прочность рассматриваемых соединений лимитировсшась механическими свойствами основного более мягкого металла М, а сама твердая прослойка в процессе нагружения либо работала упруго, либо незначительно вовлекалась в пластическую деформацию, Интерес к анализу предельного состояния соединений с твердыми прослойками возникает с появлением в них плоскостных дефектов, которые являются причиной разрушения конструкций по твердой прослойке. [c.66]

Для оболочек с мягкими прослойками промежуточных размеров (Кр < к < к ) анализ исчерпания несущей способности на основании критериев потери устойчивости их пластического деформирования в процессе нагр> жения существенно усложняется. Фактически процедура учета описанных выше явлений, связанных с эффектом контактного упрочнения мягких прослоек, сводится к предварительному определению кривых v /(k) и S k) либо на основании обработки экспериментальных данных, либо расчетным путем по методикам /77/, после чего по соответ-ств тощим зависимостям /88/ находятся параметры Ер и т, позволяющие оценить предельное состояние конструкций по критериям потери пластической устойчивости. Однако, как будет показано несколько ниже, в целях прощения расчетньЕх методик по оценке нес> щей способности оболочковых конструкций можно пренебрегать данной процедурой уточнения процесса пластической неустойчивости конструкции в процессе их нагружения вследствие ее незначительного влияния на конечный результат. [c.95]

Следует отметить, что в ряде случаев в связи с недостаточной кольцевой жесткостью констру кций в последних реализуется схема нагружения, которая является промежуточной между мягкой и жесткой схемой нагружения. Это в первую очередь отно-стится к тонкостенным конструкциям протяженных размеров, имеющим недостаточно большую жесткость. Дчя данного случая достоверная оценка механических характеристик сварных соединений с наклонной мягкой прослойкой может быть получена путем испытания вырезаемых образцов в контейнере с подпружиненными стенками, обеспечивающими поперечные смещения соединяемых элементов в процессе нагружения образцов, соответствующие податливости оболочковой конструкции /110/. Данный контейнер (рис. 3.42) включает в себя накладные пластины У. плотное прилегание которых к образцу, вырезаемому из оболочки и имеющему огфе-деленную кривизну поверхноста, осуществляется за счет вкладыщей 2, поджимаемых к образцу подпружиненными болтами 3. Форма вкладыщей подбирается в зависимости от кривизны поверхности оболочковых конструкций. [c.161]

Установлено, что в каждом отдельном полуцикле нагружения диаграммы деформирования в координатах 5 — е для различных уровней исходных деформаций или напряжений О] , оа , оз° и т. д. при совмещении начала координат А, В, С oбpa yют единую зависимость между напряжениями и деформациями АВСОК. Эта зависимость называется обобщенной диаграммой циклического деформирования, Таким образом, все конечные и промежуточные [c.367]

Л ожно рекомендовать следующий порядок расчета неразрезной балки. После нумерации опор и пролетов (опор — с нуля, пролетов — с единицы) под исходной балкой изображают основную систему, нагруженную заданной нагрузкой и неизвестными опорными моментами. Далее строят эпюры М для отдельных балочек основной системы только от заданной нагрузки на пролетах. Вычисляют площади Q, этих эпюр и координаты а,, Ь, их центров тяжести. Для каждой промежуточной опоры выписывают уравнение трех моментов. Решая полученную таким образом систему уравнений, определяют неизвестные опорные моменты. Затем определяют реакции и строят эпюру поперечных сил и изгибающих моментов. Последнюю эпюру, как указывалось, можно построить как сумму эпюр моментов от нагрузки и от опорных моментов. [c.443]

Смотреть страницы где упоминается термин Нагружение промежуточное : [c.277] [c.278] [c.282] [c.284] [c.285] [c.286] [c.356] [c.361] [c.364] [c.260] [c.177] [c.204] [c.292] [c.418] [c.251] [c.252] [c.371] [c.87] [c.7] [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...