Оптическая ось коэффициент пропускания

Легко видеть, что коэффициенту пропускания т = 1,0 соответствует оптическая плотность 0 = 0, коэффициенту пропускания т = 0,1 —оптическая плотность О = , коэффициенту пропускания т = 0,01 — оптическая плотность [c.85]

Рассмотрим световой пучок, направленный на слой толщины О. Коэффициенты пропускания Т и отражения Я определяются соответственно как отношение интенсивности прошедшей или отраженной волны к интенсивности падающей волны. Оптическая плотность 00 определяется выражением [c.77]

Погрещности измерения температуры яркостными оптическими пирометрами обусловлены главным образом неточностью знания степени черноты объекта измерения ех] изменением коэффициента пропускания ослабляющего светофильтра при измерениях в помещениях, температура в которых заметно отличается от 293 К отражением лучей объекта измерения от посторонних источников света поглощением лучей в слое воздуха, содержащего пары воды и углекислоты поглощением и рассеянием лучей в слое запыленного и задымленного воздуха ослаблением излучения стеклами, расположенными между объектом измерения и пирометром неточной наводкой пирометра при небольших размерах объектов измерений. Сведения о возможностях расчетной оценки этих погрешностей и рекомендации по их уменьшению содержатся в [5, 7, 12]. [c.187]

Матрицы Джонса наиболее употребительных в технике твердотельных лазеров элементов приведены в табл. 9. Первая строка таблицы не нуждается в комментариях — оптически изотропная среда изображается единичной матрицей Джонса. Матрицы для двух следующих элементов записаны в системе координат, совпадающей с их главными осями. Для частичного поляризатора (п. 2 табл. 9) Pi и р2 — амплитудные коэффициенты пропускания света, поляризованного в х и у направлениях идеальный поляризатор характеризуется значениями pi = 1, рг = 0. Линейная фазовая пластинка (п. 3 табл. 9) записана в такой форме, что ее медленная главная ось совпадает с х направлением набег фазы после прохождения через фазовую пластинку равен ф. [c.87]

Рис. 9.21. Зависимость коэффициента пропускания т и оптической плотности О от экспозиции Е

При расчете коэффициента пропускания оптических систем удобнее пользоваться формулой (28), по которой сначала вычисляют оптическую плотность системы О = —lgт, а затем по вычисленному значению В находят коэффициент пропускания т [c.74]

По вычисленному значению О об по табл. 31 находят коэффициент пропускания Тоб оптической системы после облучения. [c.79]

При расчете коэффициента пропускания оптической системы с небольшим ходом луча в стекле деталей величину О достаточно брать с точностью до 0,001. По табл. 1.13 можно находить величины для просветленных поверхностей с коэффициентом отражения р. Например, для р = 0,6% в табл. 1.13 имеется значение = 0,006, которому соответствует О == 0,0026. Эта величина одновременно является и ве-л> чиной Ор. [c.49]

Можно считать, что сам экран неограниченно протяженный, а на область зрачка оптической системы приходится только конечная его часть. Чтобы модель была стационарна в пространстве по крайней мере в широком смысле, положение экрана относительно оптической оси считается случайным с однородным распределением в квадрате 1У,1. В этом предположении находит выражение просто отсутствие информации о точном положении экрана в масштабе отдельной ячейки. Коэффициент пропускания по предположению изменяется случайно [c.351]

Основными параметрами, измеряемыми при абсорбционных микроскопических исследованиях, являются коэффициент пропускания т, оптическая плотность О, масса хромофора М, определяемая по формуле [c.104]

В диапазоне 180—3000 нм работает модель АМО-З— прецизионный прибор универсального применения. Ширина спектральной полосы достигает значения 0,05 нм. Большая воспроизводимость измерений (до 0,1%) достигается за счет многократного (до 256 раз) измерения параметра одного образца в течение 0,3 1,2 2,5 и 5 с. Увеличен также диапазон измеряемых параметров О—5 по оптической плотности и О—200% по коэффициенту пропускания. Особенностью данного прибора являются автоматическая установка нулевого значения, регулировка ширины щели в монохроматоре, поддержание температуры кюветного отделения и подогрев его до 150 °С. Прибор снабжен четырехзначной цифровой индикацией и выходом для подключения самопишущих и печатающих устройств, а также комплектом кювет различного типа объемом 60 мкл и больше, толщиной слоя 0,01 — 20 см, стеклянных и кварцевых. [c.257]

В первом столбце этой таблицы находятся десятые доли коэффициента пропускания, а его сотые доли помещены Б первой строке. Таким образом, оптическая плотность, соответствующая любому двузначному коэффициенту пропускания, может быть найдена на пересечении соответствующей строки и нужного столбца. Например, для того чтобы найти оптическую плотность, связанную с коэффициентом пропускания т = 0,47, надо найти ту клетку таблицы, в которой строка, содержащая число т = 0,4, пересекается со столбцом, в верхней клетке которого стоит число 7. Найдя эту клетку, увидим, что искомая оптическая плотность О = 0,328. [c.86]

Вышеизложенные положения о пропускании, отражении и поглощении света на границе двух сред полностью применимы к светофильтрам. В дополнение следует заметить, что коэффициенты и учитывают только поглощение в среде. Если учесть потери на отражение от двух поверхностей светофильтра, то получим иные выражения для коэффициента пропускания и оптической плотности [c.278]

Диафрагмы прибора состоят из двух металлических пластин с прямоугольными вырезами (см. 5 V главы). При вращении барабанов 6 пластины диафрагм симметрично сходятся или расходятся. На каждый барабан нанесено по две шкалы с красной и черной градуировками. Черная шкала —шкала коэффициентов пропускания — проградуирована от О до 100% так, что цифры непосредственно пропорциональны интенсивности проходящих световых потоков. Красная шкала проградуирована в единицах оптической плотности. [c.300]

Оптическая плотность почернения О радиографической пленки характеризует радиографическое изображение и определяется как десятичный логарифм величины, обратной коэффициенту пропускания [c.60]

Отношение /х//о есть коэффициент пропускания вещества толщиной X. Коэффициент поглощения равен о — 1х)11о- Оптическая плотность определяется выражением [c.106]

Для каждой марки цветного стекла определенной толщины имеются спектральные кривые оптической плотности О,, и коэффициента пропускания На рис. 127 показан пример таких кривых для светофильтра СЗС-16 толщиной 3 мм. Из приведенных кривых видно, что [c.224]

Спектральная характеристика светофильтра выражается значениями показателя поглощения К% для различных длин волн и спектральными кривыми оптической плотности О (Я,) и коэффициента пропускания т (Я), которые связаны между собой следующей зависимостью [c.123]

Для каждой марки цветного оптического стекла определенной толщины имеются спектральные значения показателя поглощения К и оптической плотности О (Я) и спектральные кривые коэффициента пропускания т (Я). На рис. 95 показан пример такой кривой для светофильтра СЗС 16 толщиной 2 мм. Из приведенного примера следует, что светофильтр СЗС 16 поглощает инфракрасное излучение, для Я = 500 нм коэффициент пропускания наибольший. [c.123]

В [70] дана конструкция источника модулированной помехи, в которой отсутствует специальное модулирующее устройство. Источник излучения (рис. 3.4) представляет собой головку (1) поршневого двигателя внутреннего сгорания, имеющего по крайней мере один цилиндр (2) с поршнем (5), впускной (4) и выпускной (на рисунке не показан) клапаны и свечу зажигания (5), ось которой смещена относительно оси цилиндра для исключения экранировки излучения. (В дизельном двигателе свеча зажигания отсутствует). В отличие от двигателя внутреннего сгорания в рассматриваемом устройстве торец (6) цилиндра (камеры сгорания) выполнен из прозрачного материала, имеющего высокий коэффициент пропускания в требуемой области оптического спектра излучения (предлагается сапфир, имеющий высокий коэффициент пропускания в диапазоне [c.62]

Первоначально была проведена тарировка без кварцевого стекла, а затем с оптически прозрачным кварцем с полированной поверхностью. В обоих случаях получена была линейная зависимость елуч=/(< о). При работе зонда в слое ввиду интенсивного трения частиц о поверхность стекла происходило матирование его поверхности. Поэтому после окончания работ была проведена вторичная тарировка зонда для трех стекол с полированной поверхностью — точки 2 после 12 ч работы в слое частиц I—1,5 мм MgO и ЗЮг (поверхность с мелкими штрихами) — точки 3 и после 12 ч работы с частицами К( рунда 1,5—2 мм (поверхность с глубокими штрихами)— точки 4. Точки в пределах погрешности опыта легли на одну и ту же прямую, что свидетельствовало о практической неизменности коэффициента пропускания. В работе [Л. 260] была проведена серия экспериментов по измерению собственного лучистого потока внутри слоя для различных материалов, фракций, чисел псевдоожижения и температур. В табл. 3-1 сведены условия этой серии опытов, а на рис. 3-16 нанесены опытные значения теплового лучистого потока дл.оп, как функции лучистого потока для абсолютно черного тела 9л.р, рассчитанного по температуре ядра слоя. Последняя измерялась оголенной платино-платинородиевой термопарой. Прямая под углом 45° соответствует расчетному потоку. Измеренный собственный лучистый поток внутри слоя всегда оказывается ниже, чем расчетный, как для абсолютно черного тела. Точки, соответствующие одному материалу, с отклонениями не более 13% ложатся на одну прямую. По отношению тангенсов углов наклона опытных и расчет- 1ых прямых определены средние значения е слоев. [c.93]

О деталях измерений в оригинальной статье сказано следующее Для практических применений, при отсутствии тумана, пропускание атмосферы является хорошим на участке 0,4—1,1 мкм. Наилучшие участки пропускания в инфракрасной области спектра расположены между полосами поглощения водяного пара, т. е. 1,2 1,5 и 2—2,3мкм. Затем имеются хорошие окна прозрачности 3,2—4,7 и 8—12 мкм. На рис. 23 представлена кривая коэффициента пропускания атмосферы между 0,6 и 10 мкм в присутствии легкого тумана с оптической плотностью 0,14 на километр . [c.48]

В этом случае проблема более проста, чем в случае некогерентного освещения. В самом деле, рассмотрим распределение комплексных ам плитуд Q у, z) на плоскости объекта математическое выражение принципа Гюйгенса — Френеля [соотношение (3.10)] показывает, что распределение амплитуд на сфере с центром в О есть преобразование Фурье функции Q(y, z). Эта сфера сравнения S может, в частности, опираться на контур 1входного зрачка прибора, и для того, чтобы перейти к распределению амплитуд на сфере S с центром в О, достаточно вычислить изменение оптического пути L 1между этими двумя сферами [соотношение (3.11)], т. е. аберрацию прибора. Наконец, изображение представляется преобразованием Фурье распределения амплитуд на S, и мы увидим, что образование изображения по существу есть следствие двух дифракций одна соответствует переходу от объекта до входного зрачка, другая — от выходного зрачка до изображения. Поскольку каждой из этих дифракций соответствует свое преобразование Фурье, закон фильтрования представляется весьма простым. Если коэффициент пропускания прибора мало меняется, можно утверждать, что все частоты, распространяющиеся в направлении, проходящем через входной зрачок, пропускаются [иногда с изменением фазы, возникающим в результате действия величины h ( Д) в соотношении (3.11)] частоты же более высокие, направляющие дифрагированные волны мимо зрачка, исключаются это и есть основная идея теории Аббе о разрешающей силе микроскопа. [c.69]

А X т ы р ч е н к о Ю. В., Высоцкий Ю. П., Гарин О. В. и др. Влияние атмосферных осадков на коэффициент пропускания канала оптического излучения.— В кн. Материалы VIII Всесоюзного симпозиума по распространению лазерного излучения в атмосфере. Часть 2. Томск, ИОА СО АН СССР, 1986, с. 211—215. [c.249]

В случае больших оптических толш,ин аН 3) таьсая замена не приводит к суш,ественным ошибкам. Однако при меньших оптических толш,инах ошибка может быть весьма велика. На рис. 5.15 показаны зависимости вычисленного коэффициента поглощения а от измеренного коэффициента пропускания, вычисления проведены на основе двух разных приближений для пластинки толщиной 1 мм с До = 0,3. В области небольших коэффициентов поглощения (о < 100 см ) вторая модель дает результат, существенно заниженный по сравнению с действительным значением. [c.125]

При расчете коэффициента пропускания оптической системы с небольшим ходом луча в стекле деталей геличину О достаточно брать с точностью до 0,001. По этой же таблице можно находить величины для псосветленЕЫХ поверхностей с коэффициентом отражения д. Например, ц = 1,5%, в таблице имеется значение а = 0,015, которому соответствует [c.75]

Спектральная характеристика светофильтра выражается численными значениями показателя поглощения кх для различных длин воли н спектральными кривыми оптической плотности О и коэффициента пропускания г. За светопоглопхение оптического цветного стекла принимается отрицательный десятичный логарифм светопропу-скання в толщине слоя 1 мм. Оптическая плотность стекла толщиной й I мм называется показателем поглощения и определяется из формулы- — lg где светопропусканне стекла толщиной i ( )м). [c.46]

Под действием света регистрирующая среда изменяет свои оптические свойства. Эти изменения зависят от интенсивности излучения. В результате облучения после химической обработки в светочувствительной среде может измениться или коэффициент пропускания (отражения), или коэффициент преломления. В первом случае голограмма называется амплитудной, а во втором — фазовой. При прохождении световой волны через голограммы в первом случае возникает амплитудная модуляция излучения, а во втором случае — фазовая модуляция проходящей через голограмму световой волны. Рассмотрим принцип образования голограммы предмета О сложной формы. Осветим его широкой плоской волной W, часть которой одновременно с предметом освещает и прямоугольную призму, предназначенную для изменения хода лучей и образования опорной волны W (рис. 6.1.3). Призма отклоняет световой пучок на некоторый угол 0, который создает в плоскости фотографической эмульсии поле с постоянной амплитудой йо и фазой, меняющейся вдоль голограммы линейно с координатой х Тогда комплексная амплитуда опорной волны записывается в виде Ло = аоехр(—tax), где а — = 2л/Х) sin Q. [c.374]

Здесь есть десятичный показатель поглощения на единицу концентрации вещества. Величины %% и связаны соотношением яя = 2,303х . Отношение ///о = Ф/Фо = Г равно коэффициенту пропускания. Тогда из (7.5.20) получаем, что оптическая плотность прямо пропорциональна показателю поглощения х, концентрации поглощающего вещества и толщине слоя, т. е. [c.493]

В качестве примера однолучевого специализированного спектрофотометра укажем модель Кинтрак УП (фирма Бэкман , США), предназначенную для изучения кинетики химических реакций, ферментов, стероидов, гормонов. Прибор позволяет измерять оптическую плотность в диапазоне О—3, его схема отличается высокой температурной стабильностью и точностью. В приборе использованы вольфрамовая и дейтериевая лампы в качестве источников излучения. Точность установки длины волны достигает для УФ-области 0,1 нм, для видимой — 0,4 нм. Точность измерения составляет для коэффициента пропускания 0,8%, а для оптической плотности 0,001 единиц О. Для поддержания высокой однородности исследуемого раствора в приборе применяется магнитная мешалка. Результаты исследований выводятся на цифровые индикаторы или самопишущее измерительное устройство. Прибор имеет большой диапазон скоростей сканирования спектра (от 2 до 1000 мин) и возможность одновременного или последовательного анализа семи образцов. [c.256]

Если коэффициент пропускания оказывается меньше 0,1 (например, 0,00353), то со )тветствующую ему плотность можно найти, передвинув запятую вправо до первой значащей цифры и увеличив затем найденную плотность на столько единиц, на сколько знаков пришлось предварительно передвинуть запятую. В предыдущем примере следует найти оптическую плотность, соответствующую т = = 0,353 (она окажется равной 0,452), и добавить две единицы, после чего получим, что коэффициенту пропускания т = 0,00353 соответствует оптическая плотность О = = 2,452. [c.86]

Режим работы с двумя длинами волн позволяет провести эффективную оптимизацию схемы с помощью двух зеркал, имеющих большой коэффициент отражения на длине волны зондирующего луча (чтобы получить хорошую настройку резонатора), но пропускающих входной луч [24]. Такая конструкция при заполнении резонатора слоем ОаАз или квантоворазмерными структурами на ОаАз позволила при выполнении логических операций получить контраст 5 1 при энергии входного сигнала лишь 3 пДж [24]. Для чисто оптического логического устройства это представляет собой минимальное из значений энергии переключения, о которых когда-либо сообщалось в печати однако сюда не включена неактивная знергия зондирующего луча, величина которой определяется коэффициентом пропускания устройства и требованиями к усилению выходного сигнала. Энергия зондирующего луча примерно в 10 раз больше энергии входного луча, но поглощение последнего должно быть мало. На рис. 2.6 с целью демонстрации релаксационных характеристик показаны функции отклика устройства, на вход которого подан сигнал в 8 пДж (импульсы генерируются в режиме с синхронизацией мод) представленные зависимости соответствуют случаю непрерывного облучения устройства зондирующим лучом. Если импульс зондирующего излучения подается сразу же за импульсом входного сигнала, то на него не будут оказывать влияние изменения максимума пропускания, происходящие в процессе ре- [c.62]

Конструкция оптической системы зависит от угла 2ад. Если 2од-<30°, то можно использовать однолинзовую си му для 2(Та < 60° применяют двухлинзовую, а для 2ад. < 9u трехлинзовую систему. Выбрав конструкцию системы, уточн от ее коэффициент пропускания Тд. о. а также длину отрезкой а и а. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...