Вязкость

Из подготовленных материалов приготовляют обмазочную массу путем смешения сухой смеси с жидким стеклом до определенной консистенции. Обмазочная масса должна иметь густоту и вязкость оконной замазки. [c.102]

Таблица 44. Ударная вязкость некоторых низкоуглеродистых конструкционных сталей

При нагреве металла в интервале температур 100—500° С (участок старения) его структура в процессе сварки пе претерпевает видимых изменений. Однако в некоторых сталях, содержащих повышенное количество кислорода и азота (обычно кипящих), их нагрев при температурах 150—350° С сопровождается резким снижением ударной вязкости и сопротивляемости разрушению. [c.212]

В механике ньютоновской несжимаемой жидкости закон Ньютона, определяющий вязкость ц, записывается в общем случае [c.48]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Жидкости, не подчиняющиеся закону Хагена — Пуазейля, не проявляют также и линейной зависимости Tij от у, предсказываемой уравнением (2-1.5). Для таких жидкостей кажущаяся вискозиметрическая вязкость т] может быть определена по экспериментальным измерениям в вискозиметрическом течении как [c.56]

Рис. 2-1. Кривая вязкости для псевдопластической жидкости.

И наконец, следует рассмотреть требование, не являющееся требованием инвариантности. Оно состоит в том, чтобы не нарушался второй закон термодинамики. Для ньютоновской жидкости это требование весьма просто удовлетворяется тем, что вязкость считается неотрицательной величиной, так что уравнение (1-10.16) всегда определяет положительную диссипацию. Для более сложных реологических предположений этот вопрос может решаться и не столь непосредственно второй закон термодинамики накладывает ограничения как на реологическое, так и на энергетическое уравнения состояния. Эту весьма сложную проблему пытался решить Колеман в недавней работе 15], что будет обсуждаться в гл. 4. [c.60]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Кислые шлаки обычно бывают очень вязкими и длинными, ири этом чем выше кислотность шлаков, тем больше их вязкость. Основные шлаки — короткие. Шлаки должны обладать небольшим удельным весом, чтобы легко всплывать на поверхность сварочной ванны. Слой шлака, покрывающий шов, в жидком виде и в процессе затвердевания должен легко пропускать газы, выделя-юн ,иеся из металла шва. [c.99]

Жидкое стекло, используемое в качестве связующего, имеет различную плотность (т. е. степень разведения водой), модуль, характеризуемый молекулярным соотношением Si02 и Na O или К О, вязкость и клеющую способность. Важную характеристику жидкого стекла — сухой остаток — учитывают при расчете состава сухой смеси и состава шлаков, образующихся при плавлении покрытия. [c.102]

Согласно требованиям ГОСТ 9467—75 в условном обозначении электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву менее 60 кгс/мм в знаменателе (во второй строке — см. рис. 69) группа индексов, указывающих характеристики паплавлешюго металла, должна быть записана следующим образом первые два индекса указывают минимальное значение величины Ов (кгс/мм ), а третий индекс одновременно условно характеризует минимальные значения показателей 65 и температуры при которой определяется ударная вязкость. [c.106]

В условном обозначении электродов для сварки сталей с > > ()0 кгс/мм группа индексов, обозначающих характеристики нанлавлеппого металла и металла шва, указывает среднее содержание основных химических элементов в наплавленном металле и минимальную температуру, при которой ударная вязкость металла составляет не менее 3,5 кгс-м/см . Эта запись включает [c.107]

Наличие марганца в сталях повышает ударную вязкость и хладноломкость, обеспечивая удовлетворительную свариваемость. По сравнению с другими низколегированными сталями марганцевые позволяют получить сварные соединения более высокой прочности при зпакопе])оменных и ударных нагрузках. Введение в ии колегированные стали небольшого количества меди (0,3— 0,4%) повытнает стойкость стали против коррозии атмосферной и в морской воде. Для изготовления сварных конструкций низколегированные стали используют в горячекатаном состоянии. Термообработка значительно улучшает механические свойства стали, которые однако зависят от толщины проката. При этом может быть достигнуто значительное снижение порога хладноломкости. Поэтому в последние годы некоторые марки низколегированных сталей для производства сварных конструкций используют после упрочняющей термообработки. [c.208]

Сварка на повышенных силах тока приводит к получению металла швов с пони/кенными показателями пластичности и ударной вязкости, что вероятно объясняется повышеппыми скоростями охлаждения. Свойства металла шва, выполненного на обычных режимах, соответствуют свойствам металла шва, выполненного электродами типа Э50А. В промышленности находит применение и сварка в углекислом газе порошковыми проволоками. Технология этого способа сварки и свойства сварных соединений примерно те же, что и при использовании их при сварке без дополнительной защиты. [c.227]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения около-шовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нилл него предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность н вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь нодвер кена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситпая структура в таком количестве, нри которол пластичность металла будет низкой. [c.237]

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл. [c.248]

Ни низкий, ни достаточно высокий подогрев не предохраняют от прохождения распада по мартенситному механизму. Поэтому в состоянии после сварки с характерным для этих условий быстрым охлаждением сварные соединения имеют высокую твердость и достаточно низкую вязкость (рис. 133). Сталь 08X13 при верх- [c.267]

Рис. 134. Изменение твердости и ударной вязкости основного металла зоны термического влняння вблизи границы сплавления. Сварные соедиЕсения сталей 14X17112 (а) и 20X13 (б) толщиной 4 мм иосле сварки и отпуска

Если же после сварки с подогревом выше верхней мартепситпой точки изделие посадить сразу в печь, не снижая температуры, то мартепситного превращения не произойдет, трещины в соединениях не образуются, но конечная структура будет грубозернистой ферритно-карбидной. Металл с такой структурой обладает и малой прочностью и низкой вязкостью. Наилучшие свойства могут быть получены при нодстуживании примерно до 120—100° С после сварки с температур сопутствующего подогрева, выдержке при этих температурах 2 ч (для завершения распада аустенит-мар-тенсит, без образования трещин) и посадке в печь всего изделия на термообработку. [c.269]

Механизированные процессы сварки ферритных хромистых сталей (сварка в углекислом газе, а также под флюсом) при использовании сварочных материалов, дающих ферритные швы, не обеспечивают улучшения вязкости швов даже после высокого отпуска, хотя отпуск несколько улучшает коррозионные характеристики сварных соединений сталей типа 08Х17Т. Более распространены [c.275]

Механические свойства сварных соединений, сваренных приведенными выше сварочными материалами, кроме ударной вязкости в зоне термического влияния, соответствуют свойствам основного металла. Швы, выполненные автоматической сваркой под флюсом электродной проволокой марки Св-13Х25Н18 (а также и при ручной дуговой сварке электродами на этой проволоке, например марки ЦЛ-8), оказываются склонными к межкристал-литной коррозии, определяемой, видимо, повышенным содержанием углерода и отсутствием стабилизируюш,их элементов. [c.277]

ОТ коэ([]фициеита сухого трепия, коэффициент жидкостного трения / зависит от скорости v движения слоев смазки друг относительно друга, от нагрузки /з и от коэффициента вязкости ix. т. е. [c.230]

Коэффициент вязкости fx назьшаетх я динамическим коэффициентом вязкости и имеет размерность Н-с/м . [c.230]

В той мере, в какой речь идет о кажущейся вискозиметриче-ской вязкости, наблюдаются, по существу, два типа поведения жидкости для дилатантных жидкостей т] представляет собой возрастающую функцию у [c.56]

Если кажущаяся вискозиметрическая вязкость реальной жидкости измеряется в диапазоне значений скорости сдвига, составляющем несколько порядков, то обычно наблюдается поведение, проиллюстрированное на рис. 2-1. Ньютоновское поведение (т. е. постоянное значение т]) наблюдается как для очень малых, так и для очень больших скоростей сдвига. Предельные значения По и Tioo называются нижним и верхним предельными вискози-метрическими вязкостями и часто различаются на несколько порядков величины. [c.57]

Уравнение (2-3.12) показывает, что кажущаяся вискозиметри-ческая вязкость г) равна половине величины ф1. Уравнение (2-3.12) может соответствовать любой кривой кажущейся вискозиметриче-ской вязкости, поскольку на вид функции ф1, а следовательно, и на вид кривой г) (у) не налагается никаких ограничений, за исключением того, что последняя должна соответствовать четной функции. Четность т] (у) требуется также на основе термодинамических соображений. Уравнение (2-3.13) не налагает ограничений на предполагаемую адекватность уравнения (2-3.4), поскольку [c.65]

Таким образом, на данной стадии возможны два подхода к гидромеханике неньютоновских жидкостей. С одной стороны, можно сконцентрировать внимание на проблемах течения, для которых (в некотором смысле требующем определения) используется лишь кажущаяся вискозиметрическая вязкость, так что неадекватность уравнения (2-3.4) считается несущественной. Такая система представлений характерна для предмета, который мы будем называть обобщенной ньютоновской гидромеханикой. Этот подход может быть оправдан либо вследствие того, что в рассматриваемом течении существенна лишь вискозиметрическая вязкость (к этой категории относятся ламинарные течения, по крайней мере в первом приближении), либо вследствие того, что рассматриваемый материал имеет зависящую от сдвига вискозиме-трическую вязкость, но не обладает никакими другими неньютоновскими свойствами. (К этому типу зачастую относятся суспензии твердых частиц, но, к сожалению, нельзя отнести более важные в практическом отношении полимерные расплавы и растворы.) [c.66]

Если внимание сосредоточено на кажущейся вискозиметрической вязкости реальных жидкостей, то нет необходимости удерживать последний член в правой части уравнения (2-3.4), поскольку его учет приводит лишь к появлению нормальных напряжений (вывод, который ни разу не удалось проверить ни на какой известной реальной жидкости, за исключением тех, для которых Тц = = Т22 = Т33) и совсем не влияет на значение т], поскольку для вискозиметрических течений имеет нулевые внедиагональные компоненты. [c.67]

Ньютоновское реологическое уравнение состояния получается как частный случай при = 1. Жидкости с псевдопластическим поведением соответствует п < 1, а с дилатантным поведением соответствует га > 1. Хотя уравнение (2-4.4) часто довольно точно описывает кривую вискозиметрической вязкости для реальных материалов в диапазоне изменения S от одного до нескольких порядков, оно неприменимо для предсказания верхнего и нижнего пределов вязкости. В частности, для псевдопластических жидкостей (п < 1) уравнение (2-4.4) предсказывает бесконечно большую вязкость в предельном случае исчезающе малых скоростей сдвига. Несмотря на эту трудность, расчеты течений, основанные на уравнении (2-4.4), успешно применялись в инженерном анализе различных задач теории ламинарных течений. В книге Скелланда [9] приведен обзор расчетов такого типа. [c.68]

Основы гидромеханики неньютоновских жидкостей (1978) -- [ c.167 ]

Металловедение (1978) -- [ c.63 ]

Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.4 , c.20 , c.21 , c.154 ]

Физические основы механики и акустики (1981) -- [ c.136 ]

Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.63 ]

Техническая гидромеханика (1987) -- [ c.14 ]

Техническая гидромеханика 1978 (1978) -- [ c.9 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.175 ]

Гидравлика (1982) -- [ c.12 , c.134 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Гидравлика и гидропривод (1970) -- [ c.13 ]

Электротехнические материалы (1976) -- [ c.28 , c.29 ]

Механические и технологические свойства металлов - справочник (1987) -- [ c.12 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.301 , c.319 , c.376 , c.513 , c.514 ]

Машиностроительные материалы Краткий справочник Изд.2 (1969) -- [ c.189 , c.240 , c.299 , c.301 ]

Справочник машиностроителя Том 2 (1955) -- [ c.142 , c.450 , c.451 , c.452 ]

Техническая термодинамика Изд.3 (1979) -- [ c.269 ]

Гидродинамические муфты и трансформаторы (1967) -- [ c.13 , c.47 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы (1987) -- [ c.206 ]

Жидкости для гидравлических систем (1965) -- [ c.64 , c.88 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.30 , c.164 ]

Лабораторный практикум по испытанию лакокрасочных материалов и покрытий (1977) -- [ c.0 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.0 ]

Повреждение материалов в конструкциях (1984) -- [ c.105 , c.106 ]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.0 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.70 , c.72 , c.108 ]

Технология органических покрытий том1 (1959) -- [ c.0 ]

Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов (1968) -- [ c.13 , c.109 , c.139 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.10 , c.11 ]

Деформация и течение Введение в реологию (1963) -- [ c.0 ]

Краткий справочник цехового механика (1966) -- [ c.0 ]

Конструкционные материалы Энциклопедия (1965) -- [ c.213 ]

Инструментальные стали и их термическая обработка Справочник (1982) -- [ c.37 , c.57 , c.166 ]

Теплотехнический справочник том 1 издание 2 (1975) -- [ c.85 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.12 , c.74 , c.223 ]

Справочник по гидравлике (1977) -- [ c.10 ]

Справочник по электротехническим материалам Т1 (1986) -- [ c.42 , c.65 ]

Динамическая теория звука (1960) -- [ c.234 ]

Нелинейные волновые процессы в акустике (1990) -- [ c.0 ]

Ползучесть кристаллов (1988) -- [ c.19 , c.23 , c.212 , c.213 , c.226 ]

Единицы физических величин и их размерности (1977) -- [ c.139 , c.322 ]

Гидродинамика (1947) -- [ c.703 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.13 , c.530 , c.531 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.10 , c.142 , c.143 ]

Динамика вязкой несжимаемой жидкости (1955) -- [ c.30 , c.31 , c.33 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.14 , c.16 , c.20 , c.177 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.64 , c.436 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Электротехнические материалы Издание 6 (1958) -- [ c.42 ]

Химия и радиоматериалы (1970) -- [ c.38 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.0 ]

Теоретическая гидромеханика Часть1 Изд6 (1963) -- [ c.63 ]

Теоретическая гидромеханика Часть2 Изд4 (1963) -- [ c.369 ]

Пластичность и разрушение твердых тел Том1 (1954) -- [ c.20 , c.21 ]

Пластичность и разрушение твердых тел Том2 (1969) -- [ c.201 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.0 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.21 , c.26 , c.91 , c.124 , c.310 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.377 ]

Теория механизмов и детали точных приборов (1987) -- [ c.45 ]

Температуроустойчивые неорганические покрытия (1976) -- [ c.0 ]

Температура и её измерение (1960) -- [ c.82 ]

Материалы в радиоэлектронике (1961) -- [ c.84 , c.123 , c.323 ]

Электротехнические материалы Издание 3 (1955) -- [ c.118 ]

Физическая теория газовой динамики (1968) -- [ c.59 , c.264 , c.297 , c.350 ]

Справочник работника механического цеха Издание 2 (1984) -- [ c.181 ]

Краткий справочник прокатчика (1955) -- [ c.38 ]

Общая технология силикатов Издание 4 (1987) -- [ c.243 , c.337 , c.361 , c.466 ]

Технология металлов Издание 2 (1979) -- [ c.181 , c.186 ]

Электротехнические материалы Издание 3 (1976) -- [ c.28 , c.29 ]

Технология металлов и конструкционные материалы Издание 2 (1989) -- [ c.25 ]

Тепломассообмен (1972) -- [ c.191 , c.398 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.277 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.2 , c.450 , c.451 ]

Электротехнические материалы (1952) -- [ c.37 ]

Подшипники скольжения расчет проектирование смазка (1964) -- [ c.314 , c.325 ]

Основы технологии автостроения и ремонт автомобилей (1976) -- [ c.94 , c.234 , c.380 , c.431 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Справочник по электротехническим материалам (1959) -- [ c.44 , c.458 ]

Теория сварочных процессов Издание 2 (1976) -- [ c.193 ]

Справочник механика заводов цветной металлургии (1981) -- [ c.18 ]

Металловедение Издание 4 1963 (1963) -- [ c.40 ]

Металловедение Издание 4 1966 (1966) -- [ c.44 ]

Неразрушающие методы контроля сварных соединений (1976) -- [ c.196 , c.228 ]

Машиностроение энциклопедия ТомII-2 Стали чугуны РазделII Материалы в машиностроении (2001) -- [ c.443 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.0 ]

Компьютерное материаловедение полимеров Т.1 (1999) -- [ c.0 ]

Волны в жидкостях (0) -- [ c.14 , c.24 , c.101 , c.205 , c.251 , c.287 , c.409 , c.423 , c.458 , c.565 , c.567 , c.573 ]

Задачи по термодинамике и статистической физике (1974) -- [ c.5 , c.6 , c.17 , c.17 ]

Математическая теория упругости (1935) -- [ c.128 ]

Теория звука Т.1 (1955) -- [ c.122 ]

Акустика слоистых сред (1989) -- [ c.143 ]

Разностные методы решения задач газовой динамики Изд.3 (1992) -- [ c.63 ]

Справочник азотчика том №2 (1969) -- [ c.0 ]

Основы техники ракетного полета (1979) -- [ c.270 ]

Справочное руководство по физике (0) -- [ c.99 ]

Справочник по элементарной физике (1960) -- [ c.45 , c.46 , c.48 ]

Ракетные двигатели (1962) -- [ c.421 , c.423 ]

Основы теории крыльев и винта (1931) -- [ c.10 , c.75 ]

Свойства газов и жидкостей Издание 3 (1982) -- [ c.0 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.9 , c.11 , c.583 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.0 , c.142 , c.445 , c.450 , c.451 , c.452 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...